38CrMoAl钢超声波检测信号的几种线性谱分析技术研究

借助于38CrMoAl材料不同热处理状态的试块，对几种线性谱的理论根据、分析技术、谱线的基本组成等进行了研究和比较，提出了用幅（实部）频特性曲线和相频特性曲线能较好的区分38CrMoAl的不同热处理状态。     

38CrMoAl钢离子渗氮微观结构的研究

为了研究38CrMoAl钢渗氮层的微观结构和Al在钢中的作用，用X射线衍射对比分析了38CrMoAl钢和32Cr2MoVA钢。结果表明，38CrMoAl钢中Al的分布极不均匀，使ε相在各个微区的点阵常数不同，并出现一些波长不同的调幅结构。     

38CrMoAl钢的介稳态气体渗氮的组织与硬度研究

通过与调质处理比较,研究淬火-分配与盐浴淬火两种介稳态预备热处理对38CrMoAl钢渗氮后组织与硬度的影响。利用金相显微镜、显微硬度计和X射线衍射仪对渗氮层进行分析。结果表明：介稳态渗氮试样渗氮层的硬度高于常规调质渗氮层。在同一气体渗氮条件下,介稳态渗氮后化合物层厚度与渗氮层深度大于调质后渗氮的渗层。预备热处理状态对渗氮后试样表面相的组成几乎没有影响。     

离子渗氮工艺对液压柱塞用38CrMoAl钢组织和性能的影响

对液压柱塞用38CrMoAl钢进行了低温离子渗氮,采用金相显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计对处理后的38CrMoAl钢试样的显微组织、表面硬度和渗层脆性进行了分析。研究结果表明,相比于510 ℃常规离子渗氮,38CrMoAl钢经450 ℃×6 h低温离子渗氮后无白亮层产生,且XRD表明38CrMoAl钢表面无γ'-Fe4N相生成。同时,压痕周围无裂纹产生且硬度高于510 ℃×6 h常规离子渗氮。     

38CrMoAl/QT600-3摩擦副摩擦磨损行为研究

目的 研究实际工况下氮化处理的38CrMoAl/QT600-3摩擦副的磨损机理,为提高摩擦副的服役寿命提供指导。方法 模拟实际工况,采用往复式摩擦磨损试验机进行摩擦磨损试验,结合显微维氏硬度计、金相显微镜、XRD分析摩擦副氮化处理后的硬度和组织,借助LSCM、SEM分析其磨损形貌,使用EDS分析其磨损表面化学成分。结果 氮化处理后,38CrMoAl白亮层厚度为26μm,主要由ε相、γ′相组成,表面硬度平均为1 112.8HV0.3,扩散层主要是α相,硬度呈梯度下降,即使白亮层磨损,扩散层依然具有较高的硬度;QT600-3白亮层厚度为16μm,主要由ε相、γ′相和石墨组成,表面硬度平均为960.4HV0.3,扩散层由α相和石墨组成,白亮层磨损后,扩散层硬度急剧下降,接近基体硬度。本试验条件下,38CrMoAl/QT600-3摩擦副磨损过程分3个阶段,即38CrMoAl白亮层对磨QT600-3白亮层、38CrMoAl白亮层对磨QT600-3扩散层、38CrMoAl扩散层对磨QT600-3扩散层,前2个阶段摩擦因数曲线稳定,摩擦因数介于0.5～0.6之间,磨损机理主要以磨粒磨损和疲劳磨损为主...     

38CrMoAl钢转炉连铸生产工艺研究

采用转炉+矩形坯的连铸工艺生产了38CrMoAl钢。对38CrMoAl钢的化学成分、组织、力学性能和保护渣以及生产工艺流程进行了研究。结果表明,通过改变保护渣和工艺优化,可以成功生产出连铸性能好、化学成分均匀、斑点状偏析程度轻、力学性能优于标准要求的38CrMoAl钢。     

富铈稀土加入量对离子渗氮催渗效果的影响

以40CrNiMo钢和38CrMoAl钢为研究对象,在保证其它工艺条件不变的情况下,通过添加不同量的富铈稀土,分析了渗氮层深度、硬度及微观组织,揭示稀土含量与离子渗氮催渗效果的对应关系。结果表明:富铈稀土对40CrNiMo钢和38CrMoAl钢的催渗效果与稀土放入量成抛物线关系:催渗效果随着富铈稀土加入量的增加先提高而后降低;并且适量富铈稀土的加入,可有效降低40CrNiMo和38CrMoAl钢渗氮层中白亮层的厚度及脉状渗氮物的数量。     

改变铬和钼的含量对38CrMoAl钢性能的影响

研究了常规38CrMoAl钢和提高铬含量、降低钼含量的38CrMoAl钢在调质态力学性能和渗氮层深度、耐磨性和组织结构方面的差异,探索通过改变成分来降低38CrMoAl钢成本的可行性。结果发现,钼含量降低,铬含量提高,使材料的强度提高,韧性和塑性稍稍降低,而渗氮层变厚,表面硬度和耐磨性提高。     

稀土含量对38CrMoAl钢渗氮层性能的影响

为了克服38CrMoAl钢渗氮速度慢,渗层脆性大,稀土添加到渗氮气氛中只能作用于工件表面等缺点,研究了38CrMoAl钢中不同稀土添加量对渗氮层性能的影响,并初步分析了其影响机制。研究结果表明：稀土对38CrMoAl钢渗氮具有明显的催渗作用,且能提高渗层性能。原因是稀土加入钢中后,引起周围铁原子的点阵畸变,有利于氮原子的吸附和扩散,且稀土易与渗氮气氛中的氧结合,削弱了氧对渗氮的阻碍作用;同时稀土的晶粒细化、固溶体强化、微合金化也是其改善渗层性能的重要原因。     

不同渗氮温度下38CrMoAl钢低氮氢比无白亮层离子渗氮

为提高变速器锥盘使用寿命,以锥盘用38CrMoAl钢为研究材料,采用不同渗氮温度低氮氢比离子渗氮进行表面改性。利用光学显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计、摩擦磨损试验机对渗氮后的38CrMoAl钢显微组织、物相、硬度、渗层脆性及耐磨性进行了测试和分析。结果表明:38CrMoAl钢经520℃,N2∶H2=1∶4和540℃,N_2∶H_2=1∶5离子渗氮后表层无白亮层生成,XRD分析表明表层无γ'-Fe4N相,说明离子渗氮时通过改变渗氮温度和氮氢比可以避免白亮层生成,只形成渗氮扩散层。研究还发现,渗氮层的脆性显著降低,韧性和耐磨性提高,为促进无白亮层离子渗氮技术更好地应用于变速器锥盘的表面改性提供了参考。     

38CrMoAl钢钛催渗等离子氮化工艺研究

目的 探究38CrMoAl钢钛催渗等离子渗氮工艺及机理.方法 在其他工艺参数确定的情况下,通过常规等离子渗氮与钛催渗等离子渗氮处理对比试验,研究38CrMoAl钢钛催渗离子渗氮处理随渗氮时间的变化规律.对试样进行表面硬度、渗层深度检测和显微金相组织与SEM形貌的观察,探究不同处理工艺的催渗效果及钛催渗等离子渗氮的机理.结果 在渗氮的前3 h,渗氮层厚度增加明显,当渗氮时间超过3 h后,其氮化层的厚度便趋于饱和.对比不同时间(3、5、8 h)钛催渗等离子渗氮的表面硬度,差距不大.综合得出38CrMoAl钢在渗氮温度535℃、氨气流量2.0 L/min的工艺参数下,钛催渗等离子渗氮效率最优的渗氮时间为3 h,其表面硬度为1160.8HV,渗层深度为300μm,优于常规离子渗氮8 h的作用效果.结论 38CrMoAl钢试样经过钛催渗等离子渗氮后,渗层的表面硬度和深度明显高于常规离子渗氮.钛的加入可以促使合金元素向表面富集,有利于表面合金化,提升渗氮效率,增强渗氮效果.     

钴基高导磁非晶态合金的M?ssbauer谱学研究

与非晶态材料研制密切相关的重要课题之一是研究原子的局部排列状况.前人对晶系材料的一系列研究已经指出,原子的磁性状态对它的近邻配位原子的数目和性质是敏感的.研究Fe原子的近邻配位状态的适宜的实验方法是M?ssbauer效应(ME)和核磁共振效应,作者试图使用ME研究热处理对非晶态材料结构的影响.测量了经过不同热处理的钴基高导磁非晶材料的室温M谱线,利用电子计算机对实验曲线进行了拟合,根     

渗氮工艺对机床主轴用38CrMoAl钢性能的影响

研究了渗氮工艺对精密数控机床主轴用38CrMoAl钢性能的影响。结果表明,经过渗氮处理后38CrMoAl钢表层的抗拉强度、硬度和耐磨性能均得到提高,但其韧性降低。而渗氮处理对材料心部影响不大。在一段式、二段式和三段式3种渗氮处理工艺中,三段式渗氮处理所得材料的综合性能最佳。     

新的CCT曲线的使用

<正> 1.绪言热处理钢时,有用的图表有TTT(S曲线)和CCT两个曲线。特别是CCT曲线,直接联系实际热处理很方便。CCT曲线一般是在温度—时间座标(对数标度)上的冷却曲线,用它所获得的组织和硬度来表示。但是,在英国,则是以处理物的直径来代替横轴的时间标度,这样的图就是所谓温度—直径图。当这个直径分别对应于空冷、油冷、水冷时,可以知道其中心部位的组织如何变化。因为横轴是直径,所以象以往CCT曲线上的冷却曲线就不能表示。这种图虽然     

U75V钢轨TTT曲线、CCT曲线及感应热处理的显微组织分析

简要分析了U75V钢轨的感廊热处理原理,讨论了U75V钢轨的TTT曲线和CCT曲线,分析了一些典型的异常显微组织和产生机理,提出了其感应热处理的冷却速度范围.     

38CrMoAl钢空心阴极辅助离子渗氮

对38CrMoAl钢空心阴极辅助离子渗氮技术进行了正交优化,并对优化工艺处理试样的性能做了检测。结果表明,38CrMoAl钢空心阴极辅助离子渗氮的最优工艺条件为渗氮温度540 ℃、时间4 h,渗氮试样既可作阳极又可作阴极。经最优工艺渗氮后,38CrMoAl钢渗氮层表面化合物致密、组织均匀,粗糙度Ra值达到0.1 μm,表面光洁度能达到10级;表面显微硬度达到1100~1200 HV0.1,是渗氮前试样的4~5倍;渗氮层深度达到300 μm。     

20CrMnTi钢粮机压辊碳氮共渗的应用研究

对粮机压辊在材料与热处理工艺方面进行了改进，并采用金相显微镜、硬度计、电子天平等设备对共渗层进行了组织、硬度、耐腐蚀性分析。与38CrMoAl钢氮化处理相比，20CrMnTi钢碳氮共渗处理得到了硬度与层深的适当配合．取得了模具成本降低50％、经济效益提高70％的良好效果。     

38CrMoAl细长棘爪杆零件车削加工研究

针对38CrMoAl细长棘爪杆零件长径比大、刚性差、难以加工的特点,对车削加工工艺、装夹方案、刀具、切削用量、冷却液等5个方面进行研究,目的在于减小车削振动和弯曲变形,提高零件表面质量。合理的装夹方式能有效减小细长零件在车削加工中的弯曲变形;运用正交试验法和单因素法选择刀具和切削用量,能显著提高刀具耐用度和38CrMoAl细长零件的表面质量。     

脱碳层对38CrMoAl钢离子渗氮的影响

对表面残存不同厚度脱碳层的38CrMoAl钢塔形试样进行离子渗氮,借助显微硬度计、光学显微镜、扫描电镜等多种手段,对试样渗速、硬度及渗氮前后的微观组织进行研究。结果表明,在残余的脱碳层里存在较严重的魏氏组织;残余脱碳越严重魏氏组织越多;离子渗氮的渗速随着表面脱碳层厚度的增加先增加后降低;魏氏组织中大量的铁素体为氮原子扩散提供了快速渗入通道及形成大量氮化物的场所,在渗层表面形成大量的鱼骨状、网状、脉状氮化物,数量随着脱碳层的增加而增加,并且不断向渗层深处延伸。38CrMoAl钢表面残存脱碳层虽然有加快渗速的作用,但会增加渗层的不良组织,增加渗层剥落的风险。故38CrMoAl钢制工件做普通调质应适当加大加工余量。     

38CrMoAl钢轴向柱塞C.N.S.三元共渗后的组织和性能

用金相显微镜和扫描电镜观察和分析了38CrMoAl钢轴向柱塞经气体氮碳共渗和液体碳氮硫共渗后的组织形貌，并且用能谱分析的方法定性地测定了渗层的化学成分。结果表明，三元共渗所用的盐浴成分具有脱氧作用，38CrMoAl钢盐浴碳氮硫共渗的渗层深度为0．38mm、表面硬度为840HV0．2，符合技术要求。