微钛处理钢中的Ti／N比

采用焊接热模拟的方法,研究了Ｔｉ－Ｎ和Ｔｉ－Ｎｂ－Ｎ两种成份系列的微钛处理钢奥氏体晶粒长大的特点,试验结果表明,Ｎ含量为１０×１０＾－５时,加入适量的钛可以使微钛处理钢奥氏体晶粒粗化温度提高到１３６０℃以上,若钛含量相同或氮含量相同时,可用Ｔｉ／Ｎ比来比较细化奥氏体晶粒能力的大小,但Ｔｉ－Ｎｂ－Ｎ钢的理想化学配比值为２．７４。     

加热过程控制及透烧检测

控制的基准点是工件透烧时间，奥氏体化的奥氏体状态的表征（指标）可以用奥氏体晶粒度，马氏体点Ｍｓ，淬火后硬度ＨＶ１及剩余碳化物量Ｋ，它是加热速度Ｖｋ加热温度ｔＡ和保温时间τｈ的多变量函数，通过建立奥氏体状态方程推算出奥氏体化到的ｔＡ－τｈ对奥氏体状态影响的等效系数η，因此可把奥氏体状态变成单变量ｔＡ的函数，工作透烧检测器是加热过程控制的有效工具。     

高氮钢的显微组织和机械性能的特点及其发展

概述了高氮钢的发展趋势，表明以氮取代碳是改善钢性能的有效途径；钢的机械性能和显微组织都受氮含量的影响，氮对材料的晶界强化、固溶强化和晶粒尺寸硬化都有很大的作用，且随着试验温度变化而起的作用不同；形成的ＣｒＮ化合物有各种形态；此外过饱和氮的奥氏体不锈钢中还存在γｓ→Ｃｒ（Ｍ）２Ｎ＋ γ的不连续分解反应     

高纯铁素体钢CGHAZ组织结构及断口形态

采用光镜，电镜（ＳＥＭ，ＴＥＭ）等对Ｃｒ１８Ｍｏ２高纯铁素体不锈钢焊接热影响区粗晶区（ＣＧＨＡＺ）的组织结构，析出物和断口形态进行了研究，结果表明，Ｃｒ１８Ｍｏ２铁素体钢ＨＡＺ在经受焊接加热和冷却过程中未发生相变，晶粒粗化是造成ＣＧＨＡＺ韧性下降的主要原因，ＴｉＣ，ＴｉＮ或Ｃｒ２Ｎ等析了物对ＣＧＨＡＺ解理裂纹的产生和扩展有促进作用，严格控制焊线能量（ｑ／ｖ）等析出物对ＣＧＨＡＺ解理裂纹的产生和扩展     

三次热循环对2.25Cr1Mo钢组织的影响

通过扫描电镜（ＳＥＭ）、能谱（ＥＤＳ）分析方法,对２．２５Ｃｒ１Ｍｏ钢经受三次热循环后的组织进行了分析。结果表明,经过三次热循环作用,获得贝氏体组织。经三次热循环-三次热循环中最高峰值温度１　１９５℃,三次热循环总的ｔ８／５达９７ｓ以上的作用时,晶粒尺寸并未发生明显长大。由于第一次热循环冷却过程中没有发生相变,没能产生第二次热循环峰值温度的晶粒细化作用使晶粒尺寸细化。试样热循环作用后,对试样的能谱分析结果表明,析出相微区成分相近,以Ｆｅ元素为主要成分,可推测形成了Ｆｅ,Ｃｒ,Ｍｏ碳化物析出向。     

亚温锻造对 GCr15钢退火组织的影响

本文研究了加热温度、保温时间、加热速度、冷却方式和形变度对GCr15钢退火组织和硬度的影响,定量测定了碳化物和晶粒尺寸。试验结果指出,亚温锻造退火新工艺细化晶粒尺寸,促使碳化物球化和细化。形变温度越低,形变量越大,这种效果就越显著。对产生这种作用的原因进行了探讨,并提出了退火硬度公式,以说明退火硬度随加热温度的变化。     

高纯铁素体钢 CGHAZ 组织结构及断口形态

采用光镜、电镜（ＳＥＭ，ＴＥＭ）等对Ｃｒ１８Ｍｏ２高纯铁素体不锈钢焊接热影响区粗晶区（ＣＧＨＡＺ）的组织结构、析出物和断口形态进行了研究．结果表明，Ｃｒ１８Ｍｏ２铁素体钢ＨＡＺ在经受焊接加热和冷却过程中未发生相变，晶粒粗化是造成ＣＧＨＡＺ韧性下降的主要原因．ＴｉＣ，ＴｉＮ或Ｃｒ２Ｎ等析出物对ＣＧＨＡＺ解理裂纹的产生和扩展有促进作用．严格控制焊接线能量（ｑ／ｖ）对防止Ｃｒ１８Ｍｏ２铁素体钢ＣＧＨＡＺ脆化具有重要的意义．     

奥氏体合金中溶质原子的晶界偏聚与晶界沉淀

用扫描电镜和透射电镜研究了晶界沉淀的形貌和化学组成，发现高温加热时生成富Ｔｉ的厚片状晶界沉淀（ＭＣ）；以后的低温加热时生成Ｍｏ含量较高的薄片状晶界沉淀。不同冷却速度条件下的晶界沉淀（Ｍ７Ｃ３）的Ｃｒ含量不同，加热后的冷却过程中，较低温度下析出的晶界沉淀（Ｍ２３Ｃ６）的Ｃｒ，Ｍｎ含量较高。结果表明：溶质原子的错配度、点阵溶解度及沉淀温度对晶界沉淀产生影响。     

加热温度对HRB400钢奥氏体晶粒度的影响研究

介绍了铌微合金化处理工艺HRB400钢在不同的加热温度下对奥氏体晶粒度的影响。结果表明:在相同的加热温度下Nb含量高的奥氏体晶粒细,加入Nb合金有利于阻止加热时的奥氏体晶粒长大;Nb含量较高时轧制加热温度应略高于1150℃;Nb含量较低时轧制加热温度应略高于1050℃~1100℃。     

温度、应变率和晶粒对Mn18Cr18N钢高温塑性的影响

通过拉伸热模拟试验研究了温度、应变率和晶粒尺寸对Mn18Cr18N高氮奥氏体不锈钢高温塑性的影响。结果表明：在800℃~1 200℃温度范围内,Mn18Cr18N高氮奥氏体不锈钢的塑性随温度升高而升高,1 200℃时达到最好,然后开始下降;应变率通过再结晶的作用而影响塑性;当温度低于1100℃时,细晶粒尺寸材料的塑性优于粗晶粒尺寸,而温度高于1 100℃时中等晶粒尺寸材料塑性最好。     

APPROACH TO A NEW TYPE OF PERMANENT HIGH GRADIENT MAGNETIC SEPARATOR (PHGMS)

ＡＰＰＲＯＡＣＨＴＯＡＮＥＷＴＹＰＥＯＦＰＥＲＭＡＮＥＮＴＨＩＧＨＧＲＡＤＩＥＮＴＭＡＧＮＥＴＩＣＳＥＰＡＲＡＴＯＲ（ＰＨＧＭＳ）￥ＦｅｎｇＤｉｎｇｗｕ；ＣｈｅｎＪｉｎ；ＳｕｎＺｈｏｎｇｙｕａｎ；ＰｅｎｇＳｈｉｙｉｎｇ（ＤｅｐａｒｔｍｅｎｔｏｆＭｉｎ...     

海外需求

编号：Ｂ９９０７２００５行业：机械设备国别／地区：ＡＵＳＴＲＡＬＩＡ（澳大利亚）厂商：ＭｒＰＨＩＬＭＡＲＷＩＣＫ地址：ＡＵＳＴＲＡＬＩＡ（ＳＷＡＮ＠ＷＥＢＷＲＥＣＫＣＯＭＡＵ）联系人：ＭｒＰＨＩＬＭＲＷＩＣＫＭＡＮＡＧＥＲＯＦＯＶ进口：汽车编号：Ｂ９９０７２００８行业：轻工工艺国别／地区：ＵＮＩＴＥＤＳＴＡＴＥＳ（美国）厂商：ＤＡＮＥＨＩＬＬＥＸＰＲＥＳＩＯＮＳＩＮＣ地址：ＵＳＡ联系人：ＲＯＧＥＲＳＥＣＲＥＴ电话：（７０４）２９２１２０４传真：２８９７１５２进口：塑料袋编号：Ｂ９９…     

控制轧制工艺参数对15MnV钢奥氏体状态和铁素体组织的影响

本文研究了热轧工艺参数对15MnV钢奥氏体再结晶行为,奥氏体状态和铁素体组织的影响。实验结果表明,由于奥氏体的形变和再结晶细化,铜坯的加热温度对轧后奥氏体晶粒大小影响不大。在奥氏体的完全再结晶温度范围内,形变量对再结晶百分数有显著的影响。低于完全再结晶温度范围,则热轧温度的影响将会变得更为重要。随着形变温度的下降或形变量增大,奥氏体晶粒内的形变带密度将增大,铁素体晶粒将细化。     

ON THE CALCULATION OF STRESS INTENSITY FACTOR K FOR FRAME COMPONENTS

ＯＮＴＨＥＣＡＬＣＵＬＡＴＩＯＮＯＦＳＴＲＥＳＳＩＮＴＥＮＳＩＴＹＦＡＣＴＯＲＫ　ＦＯＲＦＲＡＭＥＣＯＭＰＯＮＥＮＴＳＬｉｕＹｉｌｕｎ；ＷａｎｇＡｉｌｕｎ（ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＭｅｃｈａｎｉｃａｌａｎｄＥｌｅｃｔｒｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｃｅｎ...     

奥氏体状态控制及零保温加热工艺

根据加热奥氏体化的ＴＴＡ图与奥氏体晶粒、Ｍｓ、Ｈｖ的关系，通过作图法建立了连续加热奥氏体化及生产上实际的加热奥氏体化过程中奥氏体内碳浓度不均匀性及其变化规律图，认为最佳奥氏体状态是铁素体消失时的奥氏体，它可最有效的细化冷却后的组织。并根据国内热处理设备现状指出传统加热温度下零保温加热工艺的现实性、可行性。     

加热过程控制及透烧检测

加热过程控制的基准点是工件透烧时间。奥氏体化的奥氏体状态的表征（指标）可以用奥氏体晶粒度、马氏体点Ｍｓ、淬火后硬度ＨＶ１及剩余碳化物量Ｋ，它是加热速度Ｖｇ、加热温度ｔＡ和保温时间τｂ的多变量函数。通过建立奥氏体状态方程推算出奥氏体化时的ｔＡ———τｂ对奥氏体状态影响的等效系数η，因此可把奥氏体状态变成单变量ｔＡ的函数。工作透烧检测器是加热过程控制的有效工具。     

海外需求

编号：Ａ９９０１２００１行业：电子电气国别／地区：ＣＡＮＡＤＡ（加拿大）厂商：ＷＩＮＴＥＲ’ＳＴＨＥＲＭＯＧＡＵＧＥＳ地址：１２１ＲＡＩＬＳＩＤＥＲＯＡＤＴＯＲＯＮＴＯＯＮＴＣＡＮＡＤＡＭ３ＡＢ２（ＫＹＡＮＧ＠ＷＩＮＴＥＲＳＴＨＥＲＭＯＧＡＵＧＥＳ．...     

新型镍基合金静态再结晶规律研究

为了研究形变量和加热温度对新型镍基合金晶粒尺寸的影响规律,对该合金进行了静态再结晶实验,并用光学显微镜观察了其微观组织变化.合金静态再结晶实验结果表明,冷变形试样在γ′相完全熔解温度以下时,延长保温时间对晶粒尺寸的影响不大;在γ′相完全熔解温度以上时,随保温时间的延长晶粒长大效果显著.     

DUAL－FREQUENCYANDMULTI－PARAMETERIPIN

ＤＵＡＬ－ＦＲＥＱＵＥＮＣＹＡＮＤＭＵＬＴＩ－ＰＡＲＡＭＥＴＥＲＩＰＩＮＳＴＲＵＭＥＮＴＡＮＤＩＴＳＡＰＰＬＩＣＡＴＩＯＮＲＥＳＥＡＲＣＨＢａｏＧｕａｎｇｓｈｕＨｅＪｉｓｈａｎ（ＤｅｐａｒｔｍｅｎｔｏｆＧｅｏｌｏｇｙ，ＣｅｎｔｒａｌＳｏｕｔｈＵｎｉｖ...     

ON THE CARBONIFEROUS－PERMIAN BOUNDARY

ＯＮＴＨＥＣＡＲＢＯＮＩＦＥＲＯＵＳ－ＰＥＲＭＩＡＮＢＯＵＮＤＡＲＹＺｈａｎｇＺｕｑｉ（ＤｅｐａｒｔｍｅｎｔｏｆＧｅｏｌｏｇｙ，ＣｅｎｔｒａｌＳｏｕｔｈＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｃｈａｎｇｓｈａ４１００８３，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒ...