T15粉末高速钢

Ｔ１５粉末高速钢Ｔ１５ＰｏｗｄｅｒＨｉｇｈＳｐｅｅｄＳｔｅｅｌ冶金部钢铁研究总院生产的Ｔ１５粉末高速钢，是用氮气雾化制粉热等静压或挤压致密化成材工艺生产的高合金钨系高速工具钢。其化学成分为１２％ｗ，４％ｃｒ，５％Ｃｏ，５％Ｖ，１．５％Ｃ。Ｔ１５粉末高...     

紧耦合气雾化制粉中熔体过热度对雾化模式和粉末粒度的影响

采用紧耦合气雾化制粉设备,研究了熔体过热度对紧耦合气雾化模式和粉末粒度的影响.实验中,保持其他气雾化工艺参数不变,熔体(金属铜)过热度分别设定为150,200,250和300 K,得到相应的粉末平均粒度分别为34.88,32.33,30.87和19.74 μm.对雾化过程的理论分析结果表明 当熔体过热度从250 K提高到300 K时,液滴的破碎模式发生了改变,即由袋式转变为延展式,粉末粒度显著下降.但是,过热度的变化对雾化粉末粒度的正态分布规律没有明显影响;通过优化工艺参数,有潜力获取粒度更细、分布更均匀的粉末.     

气体雾化快凝W9高速钢粉末的组织特征

研究了颗粒粒度不同的气体雾化W9Mo3Cr4V高速钢粉末的组织、形貌及结构.结果表明:粉末由铁素体和奥氏体基体和分布在周围的MC及M2C型碳化物组成,基体组织为等轴晶及树枝晶,碳化物在空间上呈连续网状或树枝状分布;粉末中相的含量与粉末粒度相关,随高速钢粉末粒度减小,组织中的铁素体和MC型碳化物含量增加,奥氏体和M2C型碳化物含量减少.     

M42高速钢粉末球磨工艺优化及其SPS烧结

利用高能球磨法制备了不同粒度的M42高速钢粉末,并对其进行了放电等离子烧结(SPS)。测试了粉末粒度分布,观察了粉末及其烧结试样的形貌,探讨了高能球磨M42高速钢粉体的球磨行为特征及烧结试样的显微组织与性能。结果表明:在球料比7∶1下,随球磨时间增加,粉末细化速率先快后慢,48h后趋于平缓,且粉末的团聚不断加剧;球磨48h的粉末经在温度970℃、压力70MPa下保持10min SPS烧结的M42粉末高速钢相对密度为98.99%,热处理硬度为67.4HRC;随粉末粒度的减小,其碳化物更加细小、均匀,由于粉末的团聚化,其相对密度不断降低,而粒度对硬度的影响不大。     

粉末冶金高速钢的性能

研究了W12Cr4V5Co5(FT15)粉末冶金高速钢的性能。高速钢粉末用氮气雾化法制取,而后热挤压致密化成材。热挤压有利于粉末颗粒表面氧化膜的破碎,从而减轻了氧对性能的有害影响。研究了粉末的显微组织和挤压钢材的性能。根据实验结果,确定了FT15粉冶高速钢的热处理参数。测定了钢的物理力学性能。对断口进行了分析。与普通铸锻高速钢对比进行了刀具耐磨性与切削性能试验。     

水雾化制备Fe_(74)Cr_2Mo_2B_4Si_4C_2P_(10)Sn_2非晶粉末的研究

采用水雾化法制备了Fe_(74)Cr_2Mo_2B_4Si_4C_2P_(10)Sn_2粉末,分析了雾化参数对粉末粒度、形貌等的影响,探讨了合金的非晶形成能力。结果表明,Fe-Cr-Mo合金有强的非晶形成能力,非晶化临界冷却速率约为10~4K/s;水雾化法可制备粒度小于175μm的非晶粉,通过调整工艺可对粉末粒度、形貌进行调控,制备的粉末形貌规则、松装密度高、氧含量低,合成粉芯具有较低的损耗。     

真空气雾化参数对粉末粒度及形貌的影响研究

对雾化压力、雾化气体温度等雾化参数对粉末粒度、形貌的影响进行了研究。试验结果表明,雾化压力在2.3~3.2MPa范围内对粉末粒度影响不大,当雾化压力超过3.5MPa时,粉末粒度开始变细小。雾化气体温度对粉末粒度影响最大,较高的雾化气体温度有利于获得较细小的粉末。     

惰性气体雾化法制取钛和钛合金粉末

本文叙述了采用无坩锅感应加热Ar气雾化制取钛与钛合金粉末的装置与工艺 ,讨论了气雾化钛与钛合金粉末的物理和化学特性以及粉末的粒度分布。结果表明 ,气雾化钛与钛合金粉末的物理、化学特性与PREP工艺粉末相同 ,粉末粒度分布特性优于PREP工艺粉末。气雾化小于 0 2 46mm (-6 0目 )粉末收得率可达 82 %以上 ,成本比PREP工艺低得多。     

氮气雾化T15M高速钢粉末的组织特性

采用氮气雾化法制备T15M高速钢粉末,分析4个不同粒度段(100~150、60~100、38~60及≤38μm)粉末的氧、氮含量,用扫描电镜(SEM)观察粉末的表面形貌和内部组织,通过X射线衍射(XRD)和小角X射线散射(SAXS)对化学分离出的碳化物进行物相分析和粒度分析。结果表明,所制备的T15M高速钢粉末呈球形,气体含量低,表面相对光滑。不同粒级粉末的氧含量均在10-4以下,氮含量在4×10-4左右,随粒径减小,氧氮含量略有升高。粉末截面组织主要为枝晶组织,150μm以下粒径的粉末中未发现莱氏体共晶相。粉末基体为体心立方相和残余奥氏体,有少量的MC型和M2C型碳化物。从粉末中萃取的碳化物的中位径在100 nm左右,随粉末粒径减小而略微减小。     

紧耦合气雾化技术制备选区激光熔化用18Ni300合金粉末的研究

基于紧耦合气雾化技术制备符合选区激光熔化用18Ni300合金粉末, 重点研究了雾化压力对粉末粒度(中值粒径, D₅₀)、粒度分布、球形度、氧含量、流动性和松装密度等特性的影响。结果表明: 雾化压力对上述粉末特性影响显著, 当雾化压力在3.5 MPa到4.5 MPa范围时, 随着压力的提高, 粉末粒度降低、表面形貌改善、流动性变好、松装密度增加。当雾化压力为4.5 MPa时, 所制备的粉末综合特性最优, 粉末粒度(D₅₀)为34 μm, 球形度为0.77, 氧含量为0.02%(质量分数), 流动性为17.4[s·(50g)-1], 松装密度为4.32g·cm-3, 15~53 μm粒径范围粉末收得率为38.1%, 满足选区激光熔化技术对金属粉末性能的要求。     

雾化气体压力对Sn_(0.3)Ag_(0.7)Cu焊锡粉末特性的影响

利用超音速气雾化装置制备了Sn0.3Ag0.7Cu无铅焊锡粉末,用扫描电子显微镜和激光粒度分析仪对粉末的微观形貌和粒度分布进行表征,并提出一种反应质量差法计算粉末的氧含量,分析了雾化气体压力对粉末有效雾化率、微观形貌、粒度分布以及氧化程度的影响。结果表明:雾化气体压力对粉末的有效雾化率、微观形貌、粒度分布影响较大。粉末的有效雾化率随雾化气体压力的增加而不断提高;相对高的气压下粉末球形度好,0.6 MPa压力下雾化粉末的球形度好且无团聚;随着雾化气体压力的增大,粉末不断细化,且随着雾化压力的提高,粉末粒度减小幅度逐渐变缓;粉末中的氧含量随雾化气体压力的增大略有增加,高的氧含量使粉末表面粗糙度增大。     

氮气雾化高速钢2060粉末特性

本文采用化学分析、电子扫描、激光粒度分析、水淘洗等方法,研究了氮气雾化高速钢2060粉末化学成分、形貌、粒度、夹杂物、物理性能等特征。结果显示:粉末气体含量低,呈球形,表面相对光滑且主要为胞晶组织。粉末中夹杂物含量较少,成分富含镁、铝。粉末粒径细,呈对数正态分布,并且具有较高的松装密度和振实密度。粉末填充性和均匀性较好,有利包套和热等静压。     

放电等离子烧结制备TiC_p/M2高速钢复合材料

采用高能球磨法制备TiCp/M2高速钢复合粉末,并通过放电等离子烧结(SPS)制备TiC颗粒增强M2高速钢复合材料(TiCp/M2)。研究SPS工艺参数对复合材料的致密化规律、显微组织和力学性能的影响。结果表明:SPS可以实现TiCp/M2高速钢复合粉末的低温快速致密化;复合材料的相对密度、硬度和抗弯强度随烧结温度的提高均呈现先增大后减小的趋势。在1040℃烧结时,增大压力或延长保温时间,TiCp/M2复合材料的相对密度、硬度和抗弯强度均有所提高,在50MPa压力下保温10min所制备的TiCp/M2高速钢复合材料具有最佳综合性能,其M6C型复合碳化物的平均粒度为0.8μm,相对密度、硬度和抗弯强度分别为98.9%、HRC57和1685MPa。     

高压水雾化法制备MIM不锈钢粉末工艺研究

利用水雾化法制备不锈钢粉末,并研究了漏嘴内径和雾化压力对粉末形貌、氧含量、粉末粒度分布以及振实密度的影响。采用激光粒度分析仪、扫描电子显微镜对样品进行表征。结果表明:当水雾化压力为115 MPa、漏嘴内径为3.5 mm时,可制备出平均粒径较小且分布均匀(D50为8.83μm,D90为20.80μm),氧含量较低,振实密度高的不锈钢细粉。     

离心雾化法制取快速凝固Al-Si合金粉末的研究

采用自行研制的离心雾化装置,制取了快速凝固Al-Si合金粉末。对影响合金粉末颗粒形状和粒度分布的工艺参数进行了较为详细的分析。结果表明,起始雾化温度、雾化盘转速等对粉末颗粒形状和粒度分布有较大的影响。当起始雾化温度为780℃、雾化盘转速为36000 r/min时,合金B粉末颗粒有较规则的形状和较好的粒度分布;其显微组织主要表现为α固溶体加细小的共晶组织,并且随粉末粒度的减小及冷速的增大,α固溶体中的含Si量随之增加。     

粉末冶金高速工具钢和钴——铁合金的高压粘结

本研究采用水雾化高速工具钢 T15粉末(Glidden 公司)和水雾化4600钢粉末(H-gans公司)、含5%(wt.)Co 的 Co 5 Fe 合金粉末(pfizer 公司)。粒度为-170目的0.4%(wt.)C 以细纯石墨形式加入,与4600粉末混合,形成与4640钢成分相当的合金。借助高压致密化,把 T15-4640和 T15-     

电极感应气雾化法制备新型高硬度马氏体铁基合金粉末

利用正交试验研究了电极感应气雾化（electrode induction gas atomization,EIGA）制粉工艺参数（雾化压力、雾化气体温度和熔炼功率）对新型高硬度马氏体铁基合金粉末粒径分布、粉末流动性和收得率的影响规律。结果表明,粉末粒径分布及其特征主要取决于雾化压力,粉末流动性及收得率主要受雾化压力及雾化气体温度的影响。当制粉工艺参数为雾化压力1.5 MPa、熔炼功率15 kW、雾化气体温度40 ℃时,所得粉末的收得率最高,粒径大小在53～180 μm之间的粉末质量占比高达68.24%,兼具较好的粉末流动性及粉末粒度分布标准偏差,粉末形貌最佳。     

真空气雾化制备MIM用316L粉末研究

采用不同的雾化介质及雾化气体温度对注射成型用316L粉末粒度、形貌的影响进行了研究。试验结果表明,雾化气体温度对粉末粒度影响较大,较高的雾化气体温度有利于获得较细小的粉末。另外,采用氩气进行雾化比采用氮气进行雾化得到的粉末更细小,但是细粉之间易粘连,松装密度有所下降。     

高合金末HIP轧辊

日本神户制钢所通过对高合金工具钢粉末进行HIP处理、烧结、成形,制成实机规格的轧辊。 (1)制造方法原料:用熔炼钢水(化学成分为2.5C—5Cr—Mo—V系)经气体雾化制成最大粒度<250μm,平均粒度为50～60μm的球形粉末。 HIP处理:在容器壁和低碳钢芯子之间充填适量粉末,使加工后外径为350mm,内径为220mm,长度为     

紧耦合雾化制备Fe-13%Cr-3%W高温合金粉末

采用紧耦合气体雾化法制备Fe-13%Cr-3%W高温合金粉末,研究雾化气体压力和熔体过热度对粉末粒度及形貌的影响.结果表明,增加雾化气体压力和熔体过热度可以降低粉末的中位径,小于45 μm和小于20 μm粉末的收得率明显增加.粉末形貌均为球形,存在卫星结构粉末及不规则状粉末,雾化气体压力和过热度对形貌的影响不大.还分析了雾化参数对雾化过程及粉末粒度的影响机理.