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频率合成器中混频器杂散的影响分析 总被引:1,自引:0,他引:1
详细讨论了含混频器的频率合成器中混频器杂散对频率合成器输出频谱的影响,并导出了频率合成器输出频谱中由混频器杂散引起的杂散分量S1(Ω1)的计算公式,从而为含混频器的频率合成器抑制混频器引起的频谱杂散分量提供了理论依据和技术途径。 相似文献
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《电子科技文摘》2006,(9)
0523084频率合成器中混频器杂散的影响分析[刊,中]/汤汉屏//电讯技术.—2006,46(3).—100-105(G)详细讨论了含混频器的频率合成器中混频器杂散对频率合成器输出频谱的影响,并导出了频率合成器输出频谱中的混频器杂散引起的杂散分量S_1(Ω_1)的计算公式,从而为含混频器的频率合成器抑制混频器引起的频谱杂散分量提供了理论依据和技术途径。参6 0623085 LMX2306在锁相环式频率合成器中应用[刊,中]/自福岩//电子科技.—2006.(6).—15-17.35(D) 0623086基于已知特性信道的QAM系统的仿真和性能分析[刊,中]/宋耀莲//昆明理工大学学报(理工版).—2006,31(2).—57-61(C2)论述了正交幅度调制(QAM)的原理和特性,并在已知特性的通信信道上进行QAM调制和解调仿真,对具有符号间干扰(ISI)的信道进行线性均衡和判决反馈均衡来提高QAM调制解调的性能,通过对得到 相似文献
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目前,在混频器市场,要选择一款带宽较宽、高线性度和低噪声的混频器,电子设计工程师往往需要在有源混频器与无源混频器之间作出选择,前者在宽带性能方面表现优秀,但无杂散动态范围却表现一般。后者虽然在无杂散动态范围性能方面表现较佳,但工作带宽却不如前者。因此,在现有的接收机设计中,为了满足 相似文献
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根据UHF射频识别的应用、结合提出的接收前端结构,对所需的射频前端中混频器线性度要求做出分析,给出了决定IP2、IP3值的因素。在不影响系统噪声性能的条件下,提出了基于共模信号反馈、复用补偿电流路径的IP2改进办法;源极负反馈,低输出阻抗的IP3改进办法。混频器采用UMC0.18μm RF CMOS工艺实现,在3.3 V供电、抽取8.7 mA电流条件下,采用带外线性度的测试办法,测得23个样品的IP3平均值为15 dBm;采用FIB断开校正电路的试验表明,混频器的IP2有明显的提升(从37 dBm到52 dBm)。 相似文献
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本文巧用Microsoft公司的office软件Excel制作公式表格,对混频器输出端杂散信号进行分析与归类。 相似文献
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提出了一种热红外光谱仪系统内部杂散辐射的测量方法,该方法基于探测器和热红外光谱仪系统的辐射定标.通过分别单独标定探测器对黑体辐射能量的全谱段输出响应曲线和光谱仪系统对黑体辐射能量分光后单一光谱通道的输出响应曲线,从而定量得出光谱仪的内部杂散辐射灰度值及辐射通量值且能计算出不同积分时间和光机温度时内部杂散辐射的灰度值及辐射通量.采用该方法对现有光谱仪内部杂散辐射进行了实验测量,并进行了对比实验,结果表明,对比实验值与理论预测值误差偏离小于1%.该方法可操作性高,可用于测量热红外光谱仪内部杂散辐射在总输出DN值中的占比、预测光谱仪制冷对内部杂散辐射的影响、测量其他内部杂散辐射抑制手段的效果等. 相似文献
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讨论了混频器IIP2对于零中频接收机的重要性,对导致CMOS双平衡Gilbert混频器IIP2下降的因素进行了系统而深入的分析.在考虑电路的不匹配性和寄身参数的情况下,介绍了多种提高混频器IIP2的方法.同时,提出了一种鲁棒性非常好,并且适合低电源电压应用的高IIP2混频器结构:"交流耦合"混频器.该电路采用CMOS 90 nm工艺实现.仿真结果显示,该混频器可达到92 dBm的IIP2和9 dB的电压转换增益,在1.2 V电源电压下,功耗为9.6 mW. 相似文献
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基于Mediastreamer2的IP电话语音信箱功能的设计与实现 总被引:1,自引:1,他引:0
Mediastreamer2是一个处理语音流与视频流的模块,主要用于IP电话的编解码与RTP包的收发。为了提高IP电话在应用中的网络抗抖动能力并降低其运算复杂度,本文基于Mediastreamer2的基本原理,对其进行了修改,使原来作为插件的iLBC语音编码成为首选的编码方案,然后利用接口函数设计代码框架,最终实现IP... 相似文献
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基于二维拓扑绝缘体Bi_2Te_3材料利用微纳工艺制备了金属-拓扑绝缘体-金属(MTM)结构的太赫兹光电探测器.器件在0. 022 THz的响应率可达2×10~3A/W,噪声等效功率(NEP)低于7. 5×10~(-15)W/Hz~(1/2),探测率D~*高于1.62×10~(11)cm·Hz~(1/2)/W;在0. 166 THz的响应率可达281. 6 A/W,NEP低于5. 18×10~(-14)W/Hz~(1/2),D~*高于2. 2×10~(10)cm·Hz~(1/2)/W;在0. 332 THz的响应率可达7. 74 A/W,NEP低于1. 75×10~(-12)W/Hz~(1/2),D~*高于6. 7×10~8cm·Hz~(1/2)/W;同时器件在太赫兹波段具有小的时间常数(7~8μs).该项工作突破了传统光子探测的带间跃迁,实现了可室温工作、高响应率、高速响应以及高灵敏度的太赫兹探测器件. 相似文献
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以光电跟踪测量系统可见光镜头为例,通过对镜头进行仿真分析,寻找杂散光斑形成原因,然后进行杂散光抑制设计,并与实际测试结果对比,验证软件分析方法的可靠性。对光学系统建立软件分析模型,确定一次散射路径,对2°~3°内各离轴角分别进行杂散光分析,找出主要杂散光源。与实际光学系统测试结果对比,以确定分析的正确性。仿真分析结果表明:离轴角在2.20°~2.65°之间,杂散光在像面中心形成明显杂散光斑,点源透过率(PST)为2.92×10-4。最后通过修改结构,消除杂散光斑,PST降为3.53×10-5。软件分析得到镜头的杂散光斑及其来源,与实际测试结果一致,验证了软件分析方法的正确性与准确性。 相似文献
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分析了数字下变频的原理,设计实现了能进行1、2、4、8等可选抽取倍数的高速数字下变频系统。对系统中的混频器和滤波器进行了优化设计。采用基4布斯编码和4-2压缩器,缩短混频器中的关键路径;引入基于Horner法则和子表达式共享的正则有符号数(CSD)编码,减小滤波器的硬件消耗。设计的数字下变频系统用于四通道、560 MHz 14位时间交织模数转换器(TIADC),并基于FPGA完成功能验证。结果表明,当输入信号频率为380 MHz、抽取倍数为8时,I/Q两路信号的无杂散动态范围(SFDR)在90 dB以上。 相似文献
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2 GHz下变频混频器的设计与实现 总被引:3,自引:1,他引:2
设计并实现了一个工作于2 GHz的下变频混频器.在混频器的设计与仿真过程中,同时考虑到了压焊线、焊盘、ESD电路的影响.并给出了在电路与版图设计过程中降低高频信号对其它信号影响的方法.测试结果表明,此混频器的增益为0.6 dB,IIP3为6 dBm,噪声系数NF为18.7 dB. 相似文献
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C波段宽带低噪声频率源的研制 总被引:1,自引:1,他引:0
介绍了利用锁相环和混频技术,实现C波段低相噪跳频源的方案,该方案通过两个环路同时实现跳频及混频,步进36MHz,输出频率4428~5220MHz,具有低相位噪声,低杂散等特点。和以往锁相频率合成的不同之处在于:以往混频时采用主环信号4428~5220MHz作为混频器的RF端,而本方案为可以充分抑制辅环杂散,通过放大器将主环信号放大作为混频器的本振LO端。测试结果表明达到系统对项目的指标要求,该频率合成方案是可行的。 相似文献
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为了准确测试杂散小信号,在射频输入信号进入频谱仪之前采用带阻滤波器滤除基波大信号,保证进入频谱仪混频器端口的功率电平符合要求。设计了一款可过大功率的短波带阻滤波器,该滤波器不但可有效滤除基波大信号,避免频谱仪的饱和非线性失真,且带外平坦,对需要测量的杂散信号几乎无损耗。仿真结果证明了该设计方案的可行性。 相似文献
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采用熔盐法,以五水硝酸铋为铋源、硒粉为硒源、水合肼作为还原剂,在不同NaOH浓度下(0~3 mol/L)合成了 Bi2O2Se纳米片,并采用XRD,SEM,TEM以及XPS等对样品的形貌、结构和成分进行了表征.然后,以Bi2O2Se为工作电极制备了宽光谱自供能探测器,并探究了它们的光电探测性能.测试结果表明,在1.1 mol/L NaOH的条件下,Bi2O2Se自供能探测器的光电探测性能最优,在紫外-可见-红外波段具有较高的响应度.在365 nm紫外光照射下,光电流最高可以达到7.8 μA,其上升和下降时间分别为30和21 ms.同时,通过计算得到其响应度和探测率分别为4.2×10-4 A/W 和 1.02×109 Jones. 相似文献