混合纳米流体粒子比对热物性参数的影响及性能分析

为了研究氧化物混合纳米流体的粒子混合比对导热系数及粘度的影响,实验采用两步法制备Al2O3-CuO/乙二醇-水混合纳米流体,并用Hot Disk 2500S热常数分析仪及DV3T粘度仪测量了温度范围为20～60℃、20 nm Al2 O3与40 nm CuO颗粒体积比为20:80～80:20的导热系数和粘度值.结果表明,导热系数和粘度均随着小粒径氧化铝颗粒含量的增大而增大,但在粒子比为50:50时导热系数出现最低值.从纳米层结构和颗粒聚集形态分析可知,小粒径颗粒能很好地填充于大粒径颗粒形成的缝隙中,形成"20 nm Al2 O3粒子-基液分子-40 nm CuO粒子"界面纳米层,界面热阻降低,导热系数增大.但是,通过透射电镜图可知在粒子比为50:50时,各颗粒结合不好,形成的团聚体尺寸大,造成局部粒子空白区,导致导热系数下降.最后,分析纳米流体的综合传热性能,Al2 O3-CuO/乙二醇-水混合纳米流体在研究工况内均适合应用于层流流动与传热过程;在紊流时,由于流动扰动强度大,仅当粒子比小于40:60时适合应用于紊流流动与传热过程.     

纳米Fe基磁流体制备

文中采用直流电弧等离子体法制备了铁的纳米粒子,平均粒度小于60nm。文中选择适当的表面活性剂、载液和纳米粒子,制备了磁流体密封材料,并进行了抗酸、碱性和煤油的研究。     

氢电弧等离子体法制备纳米钯粒子及形成过程分析

利用氢电弧等离子体法得到了钯纳米粒子,通过TEM、XRD观察和分析纳米钯粒子的结构,发现它具有球形面心立方结构,平均粒径约为30 nm、且分散较均匀。并对氢电弧等离子体法制备钯纳米粒子的形成过程、影响因素进行了初步探讨。     

钯镍合金负载多壁纳米碳管储氢材料的制备及其在温和条件下储氢行为的研究

采用一种新型的溶胶法制备了PdNi18合金纳米粒子,负载到特殊预处理过的多壁纳米碳管上得到PdNi18/MWCNTs复合储氢材料.XRD和TEM测试表明,PdNi18合金纳米粒子较均匀地分布在载体表面且粒径约3 nm.储氢结果显示,该复合材料在室温、1.5 MPa条件下可储氢质量分数2.38%,比相关报道要高很多.     

纳米Fe_3O_4粒子的制备及表面包覆

采用化学共沉淀法和氧化沉淀法制备磁性纳米Fe3O4粒子,并用柠檬酸三钠为表面活性剂包覆制备纳米Fe3O4粒子,同时利用包覆磁性粒子制备水基纳米磁性液体。对两种方法制备的纳米Fe3O4粒子的晶体结构、微观形貌及化学共沉淀法制备的Fe3O4在包覆前后等电点的变化进行了表征。结果表明,化学共沉淀法制备的纳米Fe3O4粒子平均粒径约为20 nm且分布比较均匀,表面活性剂包覆后,等电点由原来的pH=6.70移向pH=2.35,证实了Fe3O4粒子表面被柠檬酸离子所包覆,且制得的磁性液体的稳定性比较高;而氧化沉淀法制备Fe3O4纳米粒子粒径分布是从几十纳米到上百纳米,制得的磁性液体出现很明显的团聚。     

基于Fe_3O_4-PEI纳米粒子构建葡萄糖传感器的研究

采用共沉淀法制备核层为四氧化三铁(Fe3O4)壳层为聚乙烯亚胺(polyethyleneimine,PEI)的磁性复合纳米粒子Fe3O4-PEI.扫描电子显微镜和透射电子显微镜表征结果显示,制备的磁性复合纳米粒子Fe3O4-PEI粒径均匀,直径约为25 nm.通过振动样品磁强计比较Fe3O4-PEI和Fe3O4纳米粒子的磁滞回线,结果表明,经PEI包覆后复合纳米粒子饱和磁化值为38.2 emu/g,仍具有较好的磁性.热重分析表明,包覆在Fe3O4纳米粒子表面的PEI质量分数约为23.26%.通过静电作用,实现了Fe3O4-PEI复合纳米粒子对葡萄糖氧化酶的负载,以铂电极为基底电极,制备了Fe3O4-PEI-GOx/Pt葡萄糖传感器.在最优测试条件下,该修饰电极对葡萄糖表现出优异的电化学催化性能,具有灵敏度高、抗干扰能力强、稳定性好的特点.     

基于KMgF3:Re(Re=Eu,Ce)纳米材料的光谱测试及分析

以十六烷基三甲基溴化铵/正丁醇/正辛烷/水微乳体系制备出KMgF3,KMgF3:Eu和KMgF3:Ce纳米微粒.对样品进行了IR测试,观察其杂质情况;运用XRD确认了制备所得样品为KMgF3立方晶系,由谢乐(Debye-Scherrer)公式d=0.89λ/Bcosθ计算颗粒平均尺寸约为20nm～25nm;制备所得的KMgF3:Eu2+纳米粒子的尖峰发射位于360nm,而KMgF3:Eu2+纳米粒子宽带激发峰最大值位于250nm,与体相的多晶粉末和单晶相比分别蓝移了62nm和80nm;对纳米KMgF3:Ce的光谱性质进行了讨论,KMgF3:Ce纳米粒子的发射带最大峰值位于330nm,激发带最大峰值位于260nm附近.     

Fe_3O_4/AuNPs磁性复合粒子的制备与表征

通过溶剂热法合成了较大粒径的磁性Fe3O4纳米粒子,使用3-氨丙基三乙氧基硅烷(APTES)在乙醇/异丙醇体系中将其表面功能化一层氨基,随后将金纳米粒子(Au NPs)自组装于Fe3O4粒子表面,得到了Fe3O4/Au NPs纳米粒子;采用透射电子显微镜(TEM)、X-射线衍射(XRD)、振动样品磁强计(VSM)和紫外-可见光吸收光谱仪(UV-Vis)对复合粒子的形态、结构及性质进行表征.结果表明:所制备的Fe3O4磁纳米粒子粒径均一,平均粒径约为250 nm,形状几乎都呈球形,磁性Fe3O4/Au NPs复合粒子包覆均匀、具有良好的的分散性和磁化率,同时兼有磁性和金纳米粒子的特性.     

纳米结构聚苯胺的合成及性质

结合最新研究现状,简述了纳米结构聚苯胺的结构、掺杂特点及性质,并详细介绍了具有纳米结构聚苯胺的合成方法.采用化学合成和电化学合成方法均可成功制备纳米级导电聚苯胺粒子.化学合成法主要包括各种软、硬模板法以及非模板合成法.值得指出的是非模板合成法中的界面聚合法及快速混合反应法是获得大量的、形貌及尺寸可控的、高品质纳米结构聚苯胺的简易新方法.     

利用钛液升温水解法制备纳米级二氧化钛

为了降低纳米级二氧化钛的生产成本,利用廉价的硫酸法钛白生产工艺的中间产物--钛液为原料,采用升温水解法,制备纳米级二氧化钛粒子.采用DTA-TG、XRD、SEM、BET、ICP-AES等分析测试手段,对粉体粒子的性能进行了表征.研究结果表明,合成的二氧化钛具有锐钛型结构,形貌呈球形,粒径达60nm.工艺操作简单,生产成本低,易于实现工业化生产.     

Novel Epoxy Resin/SiO2 Nanocomposites Preparation Method Based on Diminutive Bubbles Explosion

Spontaneous agglomeration tends to occur be-tween nanometer scale particles for their high surfacefree energy[1 ,2]. The size of particle agglomeratesgranulesis always beyond nanometer scale .The spon-taneous agglomeration of nanometer scale particlesand high viscosity of epoxy resin solution madeit dif-ficult to disperse nanomaterials into polymer as theconfiguration of nanometer scale particles . How toachieve nanomaterials’symmetrical decentralizationin epoxy resin bythe configuration of n…     

两种胶体金制备方法的比较研究

通过控制还原剂的加入量(20 mL 0.01％四氯金酸溶液中1％柠檬酸钠和抗坏血酸添加量分别为300μL与400 μL),利用柠檬酸钠和抗坏血酸还原两种方法制备得到了平均粒径为20 nm的胶体金颗粒,并对其进行了抗体标记比较研究.结果显示:抗坏血酸还原法制备得到的胶体金标记的蛋白量为15.18 μg/mL(蛋白质量/胶体金体积,下同),高于柠檬酸钠还原法的5.07 μg/mL,间接ELISA法测得其效价(1∶800)也比柠檬酸钠还原法制备的颗粒标记物高(1∶400),这表明抗坏血酸还原法更适合于标记用胶体金颗粒的制备.     

反相微乳液体系Ag@SO2核壳纳米粒子的制备工艺研究

以反相微乳液体系制备二氧化硅包覆银纳米粒子核壳微球,从中探讨了不同R值（R=n水／n表面活性剂）所形成的微乳液滴的粒径分布;以及柠檬酸三钠稳定的银离子浓度和正硅酸乙酯（TEOS）浓度对二氧化硅包覆银纳米粒子核壳微球粒径和形貌的影响。结果表明：R越大,微乳液滴粒径越小。当R=10时,0．15mL的0．0123mol/L柠檬酸三钠溶液、0．25mL的0．02467mol／L硝酸银溶液、0．15mL的0．0924mol／L硼氢化钠溶液、0．05mL的正硅酸乙酯和0．1mL氨水所得到的核壳微球形貌和单分散性较好。     

激光通过实验室模拟尾流的衰减特性

尾流场中气泡幕的存在,使得对于气泡、气幕的研究成为研究尾流的一个重要途径,而在实验室模拟尾流气幕场并对其进行研究是一种简单且行之有效的途径。研究表明,无气泡幕时激光在扩束时比不扩束时的衰减平缓,通过气泡幕的激光在有扩束情况下透射光引起的照度大于无扩束时透射光引起的照度。在一定气体压强下,照度随着光阑孔的增大而增加;当光阑孔径小于4mm,基本呈线性增加,当光阑孔径大于4mm,增加较为缓慢,并在光阑孔径等于10mm时接近饱和。有气泡幕存在时透射光的输出照度大于无气幕时的照度,数量级可达69dB,有气泡幕时的相对标准差是无气泡幕时的10倍以上。     

群空泡的动力学分析

本文分析了空泡群在二维可压缩流场中溃灭过程及其作用于固壁上的压强,分析了群泡溃灭诱生压强的统计特性,指出由于空泡群中各空泡接受液体压力波的时间不同,先行溃灭的空泡加大了液体的压强,从而使后续空泡在更高的压强驱动下溃灭,因而进一步激发更大的液体压强。     

单质硅溶解法制备大粒径硅溶胶

考察常压状态和加压状态下单质硅溶解法制备硅溶胶的工艺条件,探索加压状态下的大粒径硅溶胶的制备。结果表明:常压状态下,硅溶胶制备的较佳工艺为反应温度80℃,反应时间8 h,200 mL蒸馏水中加入10 g硅粉和0.3 g氢氧化钠,所得硅溶胶粒径在30 nm左右;加压状态下,硅溶胶制备的较佳反应条件:压力2 MPa,温度150℃,反应时间8 h,200 mL蒸馏水中加入10 g硅粉和0.3 g氢氧化钠,可制得粒径在100 nm以上,单分散状态良好的大粒径硅溶胶。     

大孔容γ-Al2O3的制备研究

以硫酸铝为铝源、碳酸氢铵为沉淀剂,采用分步老化法,使用 L9（34）正交实验考察了碳酸氢铵物质的量浓度、反应温度、pH 和n（HCO-3）/n（Al3＋）等因素对制备γ-Al2 O3的影响,并对所得 Al2 O3进行了 N2物理吸附表征和堆积密度测量,对 Y5样品进行了 X 射线衍射和电镜扫描,由正交实验结果分析得出温度和 pH 对γ-Al2 O3的结构影响很大。大孔容氧化铝的制备最佳条件为：反应温度为75℃,pH 为8.5,碳酸氢铵物质的量浓度为2 mol/L,n（HCO-3）/n（Al3＋）为0.75。其中,样品 Y5孔容达2.02 mL/g,具有双峰孔分布,粒子呈纤维状,大小均匀,粒径为1μm左右。     

大孔容γ-Al_2O_3的制备研究

以硫酸铝为铝源、碳酸氢铵为沉淀剂,采用分步老化法,使用L9(34)正交实验考察了碳酸氢铵物质的量浓度、反应温度、pH和n(HCO-3)/n(Al 3+)等因素对制备γ-Al2O3的影响,并对所得Al2O3进行了N2物理吸附表征和堆积密度测量,对Y5样品进行了X射线衍射和电镜扫描,由正交实验结果分析得出温度和pH对γ-Al2O3的结构影响很大。大孔容氧化铝的制备最佳条件为:反应温度为75℃,pH为8.5,碳酸氢铵物质的量浓度为2mol/L,n(HCO-3)/n(Al 3+)为0.75。其中,样品Y5孔容达2.02mL/g,具有双峰孔分布,粒子呈纤维状,大小均匀,粒径为1μm左右。     

Numerical simulation on inclusion transport in continuous casting mold

Turbulent flow, the transpor＇t of inclusions and bubbles, and inclusion removal by fluid flow, transport and by bubble flotation in the strand of the continuous slab caster are investigated using computational models, and validated through comparison with plant measurements of inclusions. Steady 3-D flow of steel in the liquid pool in the mold and upper strand is simulated with a finitedifference computational model using the standard k-εturbulence rondel. Trajectories of inclusions and bubhles tire calculated by integrating each local velocity, considering its drag and buoyancy forces, A ＂random walk＂ model is used to incorporate the effect of turbulent fluctuations on the particle motion. The attachment probability of inclusions on a bubble surface is investigated based on fundamental fluid flow simulations, incorporating the turbulent inclusion trajectory and sliding time of each individual inclusion along the bubble surface as a function of particle and bubble size. The chunge in inclusion distribution due to removal by bubble transport in the mold is calculated based on the computed attachment probability of inclusions on each bubble and the computed path length of the bubbles. The results indicate that 6%-10% inclusions are removed by fluid flow transport. 10% by bubble flotation, and 4% by entrapment to the submerged entry nozzle （SEN） walls. Smaller bubbles and larger inclusions have larger attachment probabilities. Smaller bubbles are more efficient for inclusion removal by bubble flotation, so Inng as they are not entrapped in the solidifying shell A larger gas flow rate favors inclusion removal by bubble flotation. The optimum bubble size should be 2-4mm.