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高速钢的组织超细化与超塑性变形力学行为 总被引:6,自引:1,他引:5
研究了W6Mo5Cr4V2高速钢的超细化热处理工艺和超塑变形力学行为。结果表明,该钢在1040℃两次循环淬火是实现其超细化的最佳热处理工艺;按此工艺进行预处理后,在810℃、初始应变速率为3.33×10^-4s^-1的最佳变形条件下,该钢的超塑伸长率可达192%,流变应力为58MPa,应变速率敏感性指数(m)为0.27。 相似文献
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研究了真空环境中TA32钛合金板材在温度950℃、应变速率5.32×10^-4~2.08×10^-2 s^-1条件下的超塑性变形行为。结果表明,在不同应变速率条件下,合金的流变应力曲线特征和显微组织演变显著不同。在应变速率较低(5.32×10^-4~3.33×10^-3 s^-1)条件下,拉伸真应力-真应变曲线呈传统超塑变形的稳态流动特征,变形后的合金中初生α相晶粒尺寸较大;在高应变速率(8.31×10^-3 s^-1~2.08×10^-2 s^-1)条件下,拉伸真应力-真应变曲线中流变应力增大到峰值后快速单调递减直至试样断裂,合金变形过程中初生α相发生动态再结晶,晶粒尺寸较低应变速率条件下显著细化。950℃时,TA32钛合金板材均具有超塑性变形能力,超塑性延伸率在145%~519%之间;当应变速率为5.32×10^-4 s^-1时,具有最佳的超塑性,拉伸延伸率可达519%。断裂区形貌分析发现,TA32钛合金板材的超塑性断裂模式为空洞聚集-连接-长大型断裂。 相似文献
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利用Gleeble-3500热力模拟试验机,在温度为1123~1423K,应变速率为0.5~10s-1的条件下,对航空用高强韧性的二次硬化超高强度钢(AF1410钢)进行了高温轴向压缩试验,测得了AF1410钢的高温流变曲线,并观察了变形后的显微组织。试验结果表明,AF1410钢的流变应力和峰值应变随着变形温度的升高和应变速率的降低而减小;AF1410钢在真应变为0.8,应变速率为0.5~10s-1的条件下,随着变形速率的提高,其发生完全动态再结晶的温度也逐渐升高。当变形速率为10s-1时,其变形温度高于1373K,才会发生完全动态再结晶;AF1410钢的热变形激活能Q值为430.39kJ/mol,并确立了其热变形方程。 相似文献
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本文对一种在固溶体基体上分布有弥散化合物微粒的锌基合金进行了超塑性研究。急冷凝固的Zn-0.66%Cu-0.38%Mn合金经晶粒微细化处理后获得了晶粒平均直径小于10μm的微细晶粒组织。在250~300℃和3×10~(-4)~4×10~(-3)s~(-1)的初始应变速率拉伸条件下,此合金呈现出典型的超塑变彤力学特征。Ⅱ区内的m值约为0.49,延伸率约为300%。250℃时应变速率、流变应力σ及平均晶粒直径d之间符合ocσ~2/d~2关系。在250~300℃温度范围和恒定应力条件下测得此合金的超塑变形激活能为54.2±5.6kJ/mol,与纯锌的晶界自扩散激活能很接近,说明此合金的超塑变形是由晶界自扩散所控制的。 相似文献
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研究了真空环境中TA32钛合金在950℃,初始变形速率在5.32×10-4~2.08×10-2s-1条件下的超塑性变形行为。结果表明,不同应变速率条件下,板材的流变应力曲线特征和显微组织演变呈现显著不同。在应变速率较低条件下(5.32×10-4 ~3.33×10-3s-1),拉伸真应力-应变曲线呈传统超塑变形的稳态流动特征,变形后的板材中初生α相晶粒尺寸较大;在高应变速率(8.31×10-3 s-1~2.08×10-2 s-1)条件下,拉伸真应力-应变曲线中流变应力增大到峰值后快速单调递减直到断裂,变形后的板材中初生α相发生动态再结晶,晶粒尺寸与低应变速率条件拉伸的板材相比显著细化。在950℃下,TA32钛合金板材均具有超塑性变形能力,超塑性延伸率在145%~519%之间,当应变速率为5.32×10-4s-1时,板材具有最佳的超塑性性能,拉伸延伸率可达519%。断裂区分析发现,TA32钛合金板材的超塑性断裂模式为空洞聚集-连接-长大型断裂。 相似文献
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目前关于变形温度、应变速率等因素对流变应力的影响有大量的研究报道,而对温变形条件下碳含量的增加对流变应力的影响规律还缺乏系统研究.基于此开展起始组织为马氏体的不同淬火碳钢温变形流变行为研究.结果表明,在较低温度和较高应变速率(600℃,0.1~1s-1)下,流变应力随碳含量的增加而增大;在较高温度和较低应变速率下(700℃,0.01~0.001 s-1),流变应力在高碳范围内呈下降趋势.碳的质量分数低于0.78%时,淬火碳钢温变形激活能随碳含量的增加而降低;碳的质量分数高于0.78%时,淬火碳钢温变形激活能随碳含量的增加而增加.在相同变形条件下,能量耗散效率最大值随着碳含量的增加呈增大趋势. 相似文献
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研究了β淬火和换向轧制对TA15钛合金板材显微组织和力学性能的影响,并对显微组织最为均匀细小的板材进行了超塑性能测试。结果表明,增加β淬火工艺,可以提高板材显微组织的均匀性,细化晶粒尺寸,提高板材的室温拉伸强度;采用换向轧制工艺,能够显著减小横纵向组织差异,提高组织均匀性,使板材横纵向性能差异减小;对同时采用β淬火和换向轧制工艺制备的板材进行超塑性拉伸试验,在850~920℃、0.001~0.01 s-1试验条件下,板材具有良好的超塑性能,且超塑性能对拉伸温度和拉伸应变速率均较为敏感。不同的应变速率下,温度对超塑性能的影响规律不同。 相似文献
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采用Gleeble-3800型热模拟机试验研究了34CrMo4H钢在900~1200℃、应变速率0.1~10s-1时的高温热压缩行为,分析了热压缩变形时材料的流变应力与变形温度、应变速率之间的关系,确定了该钢的流变应力本构方程。结果表明,34CrMo4H钢在热压缩时流变应力随形变温度的升高而减小,随应变速率的增加而增大。应变速率小于0.1 s-1时,该钢应力-应变曲线表现出明显的动态再结晶特征。34CrMo4H级钢的变形激活能为395.45kJ/mol。 相似文献
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采用Gleeble-3800型热模拟机试验研究了34CrMo4H钢在900~1 200℃、应变速率0.1~10s~(-1)时的高温热压缩行为,分析了热压缩变形时材料的流变应力与变形温度、应变速率之间的关系,确定了该钢的流变应力本构方程。结果表明,34CrMo4H钢在热压缩时流变应力随形变温度的升高而减小,随应变速率的增加而增大。应变速率小于0.1 s~(-1)时,该钢应力-应变曲线表现出明显的动态再结晶特征。34CrMo4H级钢的变形激活能为395.45kJ/mol。 相似文献
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介绍了为解决降低钢板淬火水资源浪费,通过开发淬火循环水系统,分析淬火设备控制方法及生产工艺执行操作,节约了水资源,增加了设备的使用效率。 相似文献
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本文介绍了淬火设备、调质原理、调质工艺修改,针对调质油罐钢合格率低的原因分析,通过对淬火水量、速度及淬火温度的修改试验,提高了产品的性能合格率,缩短了产品交货周期。 相似文献
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Sr3-z(Alx,Si1-x)O -5-xFx:zCe3+ phosphors were synthesized by high-temperature solid-state reaction.The structure and luminescence properties of phosphors with various Al/Si ratios and Ce3+ concentrations were characterized using various methods such as X-ray diffraction,photoluminescence excitation and photoluminescence spectra.XRD result displayed that a complete solid solution between Sr3AlO4F and Sr3SiO5 was formed.With the increasing of x value,a broader excitation band and stronger absorption appeared in the blue light region.Moreover,the emission band shifted to a shorter wavelength and the emission intensity reached a maximum at x=0.6.By adjusting the concentration of Ce3+,a widely tunable range of emission wavelength under the excitation of 460 nm was obtained from the green to yellow regions.In addition,the concentration and thermal quenching were also discussed. 相似文献