VOD精炼1Cr18Ni9Ti钢Ti收得率的探讨

本文论述了炉渣碱度、渣中（Ｃｒ２Ｏ３）含量、加Ｔｉ前的温度及Ｔｉ－Ｆｅ粒度等对ＶＯＤ精炼１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢Ｔｉ的收得率的影响。     

电渣重熔1Cr18Ni9Ti专用TiO2渣系的试制

本文论述了电渣重熔冶炼１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ专用ＴｉＯ２渣系的试制过程。国内外虽有含ＴｉＯ２定型电渣牌号，适用于电渣重熔含有钛的合金使用，但对于钢丝厂生产１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ标准中含钛的范围不适用，并且加入２５％ＴｉＯ２使渣系成本大为提高。     

VOD精炼不锈钢0Cr18Ni10Ti工艺对铬回收率影响的探讨

本文从热力学的角度论述了ＶＯＤ精炼０Ｃｒ１８Ｎｉ１０Ｔｉ工艺中对铬回收率的影响因素。并针对这些因素提出了相应的措施，使川投长钢股份有限公司第四钢厂炼钢分厂ＶＯＤ精炼不锈钢０Ｃｒ１８Ｎｉ１０Ｔｉ铬的回收率达到９７．８￣９８．４％。     

00Cr12Ti不锈钢冷轧卷的试制

本文介绍了００Ｃｒ１２Ｔｉ铁素体不锈钢的试制结果，分析了生产工艺对００Ｃｒ１２Ｔｉ铁素体不锈钢的影响，并将太钢产００Ｃｒ１２Ｔｉ与国外产品进行了比较。     

添加剂对Cr2O3—Al系SHS反应的影响

研究了添加ＣｒＯ３－Ａｌ、Ｆｅ２Ｏ３－Ａｌ＋ＭｇＯ及Ｔｉ－Ｃ的Ｃｒ２Ｏ３－Ａｌ系的燃烧特性。实验发现，添加ＣｒＯ３－Ａｌ、Ｆｅ２Ｏ３－Ａｌ＋ＭｇＯ时，自蔓燃反应易于引发；体系中混入Ｔｉ－Ｃ添加剂对反应引发不利，但在用纯Ｔｉ－Ｃ作引火剂情况下可以引发。随着ＣｒＯ３－Ａｌ添加量的增加，燃烧温度升高，但添加量大于２０％时，燃烧温度反而下降。燃烧温度随Ｆｅ２Ｏ３－Ａｌ＋ＭｇＯ添加量的增加而升高。Ｔｉ－Ｃ添加量的增大对燃烧温度影响不大。燃烧速度随以上添加剂量的增大而增大     

复合软质过渡层对钛纤维增强Ti－Al基复合材料性能的影响

研究了复合软质过渡层对钛纤维增强Ｔｉ－Ａｌ基复合材料界面和性能的影响。结果表明，在增强体与基体间增加复合软质过渡层Ｙ２Ｏ３－Ｃｒ等的钛纤维增强Ｔｉ－Ａｌ基复合材料，其界面有Ｔｉ３Ａｌ、Ｔｉ２Ａｌ、Ｔｉ２Ｃｕ及β相产生，界面结合完整。复合界面的弯曲强度达７０９ＭＰａ，较涂覆单一Ｙ２Ｏ３的钛纤维增强Ｔｉ－Ａｌ基复合材料提高２６％，弯曲挠度提高较小。增加复合软质过渡层有利于钛纤维增强Ｔｉ－Ａｌ基复合材料的强韧化     

复合软质过渡层对钛纤维增强Ti—Al基复合材料性能的影响

研究了复合软质过渡层对钛纤维增强Ｔｉ－Ａｌ基复合材料界面和性能的影响。结果表明，在增强体与基体间增加复合软质过渡层Ｙ２Ｏ３－Ｃｒ等的钛纤维增强Ｔｉ－Ａｌ基复合材料，其界面有Ｔｉ３Ａｌ、Ｔｉ２Ａｌ、Ｔｉ２Ｃｕ及β相产生，界面结合完整。复合界面的弯曲强度达７０９ＭＰａ，较涂覆单一Ｙ２Ｏ３的钛纤维增强Ｔｉ－Ａｌ基复合材料提高２６％，弯曲挠度提高较小。增加复合软质过渡层有利于钛纤维增强Ｔｉ－Ａｌ基复合材料     

钛纤维强化Ti－48Al－2Cr－2Nb合金复合材料性能与界面研究

用物理气相沉积法在钛纤维表面蒸镀一层厚约２．５μｍ的Ｙ２Ｏ３涂层，用真空热压工艺制备钛纤维强化Ｔｉ－４８Ａｌ－２Ｃｒ－２Ｎｂ钛铝化合物基复合材料。对该复合材料的力学性能、界面、组织进行了研究。结果表明：钛纤维强化Ｔｉ－４８Ａｌ－２Ｃｒ－２Ｎｂ合金复合材料的弯曲强度较基体Ｔｉ－４８Ａｌ－２Ｃｒ－２Ｎｂ合金提高了１５％，但弯曲挠度和弹性模量变化不大。靠近界面基体组织出现片层化倾向，纤维损耗严重，其界面反应厚度约２０μｍ。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的晶间腐蚀性能与Ti,C比关系

采用ＥＰＲ电化学试验、草酸侵蚀试验及硫酸—硫酸铜腐蚀试验研究了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢的抗敏化态晶间腐蚀性能与钢中Ｔｉ，Ｃ比的关系，以确定此钢适宜的钛含量。所用试样均为固溶处理（１０３０℃×１０ｍｉｎ、水冷）后经敏化处理（６５０℃×２ｈ，空冷）。试验结果表明，为防止在试验条件下产生敏化态晶间腐蚀，１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢最低钛含量需满足Ｔｉ／Ｃ≥５．５或Ｔｉ／（Ｃ－０．０２）≥８。根据试验结果提出应对钢中钛含量上限值合理控制。     

一种Cu—Ti—Sn—Cr合金熔炼和铸造的试验研究

本文对Ｃｕ－Ｔｉ－Ｓｎ－Ｃｒ合金熔炼和铸造中的一些关键问题进行了试验研究，得出了适合的工艺参数，为获得优质的Ｃｕ－Ｔｉ－Ｓｎ－Ｃｒ合金锭提供了工艺保证。     

CaO—SiO_2—TiO_x渣系中Ti~(3+)和Ti~(4+)之间的平衡分配

应用渣—气平衡技术测定了ＣａＯ—ＳｉＯ2 —ＴｉＯｘ 熔渣中钛的氧化还原行为。经测定 ,Ｔｉ3+与Ｔｉ4 +间的比值和ＴｉＯ1 5与ＴｉＯ2 的活度系数比都是氧分压、温度及熔渣成分的函数。试验是在氧分压为 1 0 1× 10 - 10 ～1 0 1× 10 - 5ｋＰａ的ＣＯ—ＣＯ2 —Ａｒ气氛中、15 10～ 16 30℃的温度条件下进行的 ;渣的碱度 (ＣａＯＳｉＯ2 比值 )在 0 5 5～ 1 35之间 ;渣中ＴｉＯ2 的质量分数为 7%～ 5 0 % ;试验结果表明 :ＣａＯ—ＳｉＯ2 —ＴｉＯｘ 渣系中 (ＴｉＯｘ含量在 5 0 %以下的范围内 ) ,Ｔｉ3+Ｔｉ4 +的比值随氧分压的降…     

1Cr18Ni9Ti不锈钢中的硫与晶界沉淀

硫含量较低时，９００℃加热后晶界只存在片状ＴｉＣ（和Ｔｉ（ＣＮ））；硫含量较高时，晶界还存在片状Ｔｉ２ＳＣ；１１００加热时，晶界Ｔｉ２ＳＣ片较大、较厚。实验钢中的Ｔｉ２ＳＣ存在关睛种与以前的研究不尽相同的沉淀机制，在９００℃加热时及其后的冷却过程中和６５０℃加热时，点阵中的Ｔｉ、Ｓ和Ｃ向晶界偏聚，Ｔｉ２ＳＣ以片状和粒状沿晶界沉淀。敏化处理时，硫含量较高的钢中，偏聚到晶界的硫原子可能抑制晶界Ｃｒ２３     

Cu—C—Ti系和Cu—CuO—Al系合金粉末的机构合金化

将Ｃｕ－Ｃ３．３％－Ｔｉ１３．３％和Ｃｕ－ＣｕＯ２．５％－Ａｌ１．１％二合金粉末分别进行机械合金化，结果发现，经２０ｈ球磨后，Ｃ的衍射峰已经消失，Ｔｉ，Ａｌ，ＣｕＯ的衍射峰强度显著降低；６０ｈ球磨后，二合金粉末都形成了Ｃｕ基过饱和固溶体；１００ｈ球磨后，部分Ｔｉ，Ｃ，Ａｌ，Ｏ溶质元素脱溶析出，并反应生成ＴｉＣ和Ａｌ２Ｏ３。     

影响1Cr18Ni9Ti冷轧薄板硬度的工艺因素探讨

１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ冷轧薄板是我厂主要盈利产品之一，其产量也大，从执行技术条件ＧＢ３２８０－８４以来，１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ板材硬度合格率较低，使之成为我厂几年来重点技术攻关课题，为了提高冷轧板硬度的合格率之能达到国际一般标准水平要求，本文探讨了影响１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ硬度的工艺因素，发现造成冷轧薄板硬度偏高主要原因，一是成品固溶处理温度和时间不合理，二是冷轧成品平整最偏大所造成的，针对这些原因，提     

1Cr21Ni5Ti真空感应冶炼浇注质量分析和工艺改进

真空感应炉冶炼的奥氏体－铁素体不锈钢１Ｃｒ２１Ｎｉ５Ｔｉ在浇注过程中,中间包内的钢液的流动性较差,钢液散流严重,使浇注无法顺利进行,为此我们从原材料、冶炼的真空度,中间包的材质及烘烤温度等方面采取措施,使１Ｃｒ２１Ｎｉ５Ｔｉ的真空冶炼浇注质量大为改善。     

铬锰氮不锈钢在5%H2SO4水砂介质中的腐蚀磨损研究

铬锰氮不锈钢在５％Ｈ２ＳＯ４水砂介质中腐蚀磨损试验，结果表明，新型铸造铬锰氮不锈钢较１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ（１８－８）和０Ｃｒ１８１２Ｍｏ２Ｔｉ（Ｍｏ２Ｔｉ）钢具有更佳的抗腐蚀磨损性能。本文对腐蚀磨损过程中腐蚀与磨损的交互作用作了深入探讨，从而提出了腐蚀磨损条件下材料流失的判据。     

Φ80mm～110mm0Cr18Ni12Mo2Ti管坯钢的试制

介绍不锈管坯钢０Ｃｒ１８Ｎｉ１２Ｍｏ２Ｔｉ的冶炼和加工工艺并作了分析探讨。检验分析了该钢的化学成份，显微组织和夹杂物等，结果表明，太钢生产的不锈管坯钢０Ｃｒ１８Ｎｉ１２Ｍｏ２Ｔｉ完全能够达到技术条件的要求，说明现行的生产工艺是可行的。     

Ti—Al—O—Cl四元系热力学平衡计算

在向ＴｉＣｌ４中加入一定的ＡｌＣｌ３以后，氯化法钛白工业中的氧化过程就变成了由Ｔｉ－Ａｌ－Ｏ－Ｃｌ四元系的热化学过程，应用ＳＯＬＧＡＳＭＩＸ和Ｈ－Ｓ－Ｃ计算化学软件对该四元系不同工艺条件下热化学平衡组分的计算结果表明，该四元系中，元素Ｔｉ，Ａｌ的氧化特性与体系的条件有着非常紧密的关系，即当体系的温度，ＴｉＣｌ４中ＡｌＣｌ３的数量，以及配氧系数变化时，Ｔｉ和Ａｌ的氧化特性同时也要发生相应的变化，特别     

双相结构Al_3Ti基合金组织性能初探

本文研究了在Ａｌ３Ｔｉ基合金中加入Ｎｂ元素取代部分Ｔｉ元素而形成的金属间化合物的双相结构。发现，这种材料与Ｆｅ、Ｃｒ、Ｍｎ等元素多元合金化的Ａｌ３Ｔｉ基金属间化合物的金相组织有很大差别，且其强度更高，塑性极差，断口分析表明为穿晶解理型。     

提高1Cr18Ni9Ti不锈管晶间腐蚀能力攻关试验

该文论述１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈管晶间文化教育蚀能力攻关试验用料，试验方法，方案及结果。