电瓷材料显微结构与力学性能的研究(续二)

(上接《电瓷避雷器》2 0 0 0年第 4期第 2 4页 )4.2　晶相含量对电瓷材料力学性能的影响4.2 .1　晶相含量对弹性模量的影响文献 [43]中指出 ,立方形颗粒增强复合材料的弹性模量可以由下式表示 :E0 /Ep=　 Ep+(Em-Ep) (1-Vp) 2 / 3Ep+(Em-Ep) (1-Vp) 2 / 3[1-(1-Vp) 1/ 3](19)式中 ,Ep 为分散颗粒相的弹性模量 ,Em为基体的弹性模量 ,Vp 为分散相的体积分数。玻璃相的弹性模量可由下式求出 [46 ]:Em =0 .93dM∑iTmi Xi (2 0 )式中 ,d为玻璃密度 ,M为玻璃分子量 ,Tmi为 i组分熔点 ,Xi 为 i组分的摩尔分数。上式Em 的单位为 GPa,Tmi的…     

电瓷材料显微结构与力学性能的研究(续一)

(上接《电瓷避雷器》2 0 0 0年第 3期第 33页 )3.2　瓷材料的力学性能3.2 .1　瓷材料的常规力学性能和 KIC为了进行统计处理 ,每组弯曲强度和冲击弯曲强度试样数不少于 2 0。断裂韧性试样数不少于 1 5。将试验数据统计处理得出平均结果和相应的 Weibull系数 m。弹性常数结果取每组四个样的平均值。结果列于表 6。表 6　瓷材料的常规力学性能和 KIC材料参量 σb(MPa) m(σb) KIC(MPa.m1 / 2 ) m (KIC) AK(k J/ m2 ) m(AK) E(GPa)G(GPa) v γ(J/ m2 )X 12 4.0 14.5 1.42 416 .12 .5 0 2 4.5 93.2 39.3 0 .18810 .9XX 10 8.2 15 .…     

桥梁钢疲劳断裂性能比较研究和统计分析

基于早年桥梁钢的常规疲劳断裂试验结果 ,比较研究了早年桥梁钢的断裂性能 ;应用概率统计方法分析了早年桥梁钢的疲劳裂纹扩展特性。结果表明 :2 0世纪 5 0年代前生产的铁路桥梁钢材断裂韧性较低 ,低温下 (0℃以下 )裂纹张开位移 (COD)值为 0 0 12～ 0 0 2 9mm ,断裂韧性 (K1C)值为 36 8～ 6 0MPa·m1/ 2 ;其钢材的疲劳裂纹扩展规律相关性较好。运用双随机变量描述了疲劳裂纹扩展过程 ,表现了真实裂纹扩展规律相对Paris公式的偏离程度。给出的疲劳裂纹扩展速率da/dN =7 78× 10 -13 (ΔK) 4 92 (m/周 )可用于现役钢桥的疲劳寿命评估和预测     

瓷材料E、μ和G的电测法

本文探讨了用电测法测试瓷材料 E、μ和 G 的可行性,在此基础上,制定了测试瓷材料 E、μ和 G 的试验方案。讨论了试件形状、加载方式对测试 E 和μ的影响,并将测试数据与动态敲击法的结果作了比较。最后以试验数据验证了关系式 G=E/2(1+μ)也适用于电瓷材料。对于电瓷材料(A-12配方),用关系式 G=E/2(1+μ)计算的 G 值和其实测值的相对误差在9%左右。     

“单独基础冲切速算法”的补充说明

<正> 本刊1979年第5期登载的“单独基础速算法”一文适用条件补充如下:由冲切强度条件式Kσ_t[(C_1-h_0(B-)C_2-h_0)~2]≤0.75R_l(b+h_0)h_0 (1)即 (C_1-h_0)B=(b+h_0)h_0α+(C_2-h_0)~2式中α=(0.75R_l)/(Kσ_t) (2)为了简化,     

基坑涌水量计算

基坑开挖,当基坑底为一般碎石土、砂类土,并处于干河床时,其总涌水量Q(米~3/天)可按下式计算: Q=1.36KH~2/(1g(R+γ_0)-1gγ_0 (1)式中K——渗透系数(米/天); H——稳定水位至设计基坑底     

一类可加函数的均值估计

对任意正整数n,素因数和函数F(n)为F(1)=0,当n>1且n的标准分解式为n=p1a1p2a2···prar时,F(n)=α1p1+α2·p2+···+αr·pr.设p(n)表示n的最小素因子.本文研究了可加函数(F(n)-p)2的值分布,并用初等方法得到了一个较强的渐近公式.     

软弱地基砂垫层厚度与基础宽度的简捷计算

软弱地基砂垫层厚度与基础宽度之间的关系式甚为复杂,在控制下卧层不产生塑流变形的条件下,可用下式表示:p=(sinφ/BH)(B~2/4+H~2)(γ_2H+γ_1h+Cetgφ)π+γ_1h(1) (1)式系根据弹性理论在地基中任意一点由于荷重(p—γh)所引起之主应力不超过外荷载(边缘临界荷重p_(KP))等条件推导出来的。     

空气幕及其应用

一、热对流的影响以及向蒸发面的贴附水平吹出的平面射流(见图1),当其下方受到由热对流而产生的上升气流作用时,射流轴线呈圆弧形弯曲。其曲率半径用式(1)计算(符号见图1)。 R/A_0=u_0~2/9.8h((t_0+273)/Δt+1) (1) 式中 R——曲率半径,米; h——从液面到吹出口的高度,米; t_0——室温,℃; Δt——热气流温度与室温的差值,℃; A_0——射流吹出口的厚度。当离吹出口距离为L处的射流的弯曲程度取为x_h时,Z=L/R及x=x_h/R的关系可由式(1)求出,并如图2所示。     

利用离子掺杂固相法煅烧立方晶型硫铝酸钙

通过掺杂适量水泥原料中常见的Na+、Si4+、Fe3+,利用固相法制备立方晶型无水硫铝酸钙(Ca4Al6SO16,C4A3$),并借助X射线衍射仪、扫描电子显微镜等,研究了Ca4 xNaxAl6 x yFeySixO12SO4系列产物的物相组成和微结构.结果表明：Na+的掺杂对立方晶型C4A3$的形成和稳定具有重要影响;当Na+掺杂量x较低或较高(x=01或x=04)时,固相法合成的C4A3$主要以正交晶型存在,且有较多副产物形成;当Na+掺杂量x=02或x=03、复掺适量Si4+和Fe3+时,固相法合成的C4A3$主要以立方晶型存在(含量最高可达80%以上),分别呈现多角形或球形微观形貌.     

行走机械液压传动理论(连载12)

(接2003年第8期)4222　HNA控制的参数匹配程序HCV泵的HNA控制特性已制成图表曲线(图31、32、33)。图31　D阀特性曲线图32　C阀特性曲线图33　负荷控制特性4223　A4VG系列液压泵的DA控制A4VG泵的DA控制方式与HCV泵的HNA控制效果相同,但工作原理稍有差异,图23为其液压工作原理图,结合该图叙述其控制原理与工作过程。(1)泵转速传感器和目标值选择器—DA阀工作原理图34为DA阀的结构原理图。补油泵流量Qb在节流阀上产生压降Δp图34　DA-阀的结构原理Δp=p1-p2=kn2(89)式中　Δp—节流阀前后压差;k—节流阀常数;n—泵转速。压力阀芯…     

读者钟洪基来信

编辑部同志:您好!《建筑电气》2005年第2期所刊登的《避雷针设置不当造成的雷击事故》一文中,2雷击事故事例之二:利用独立避雷针保护卫星天线,2·1增加雷击概率,作者所引用的公式:N=0·015TK1K2h2×10-4(次/年)按作者所用的数据:T=40(日),K1=2·0,K2=1·5,h=48(m)代入(1)式计算后,原文计算结果有误,正确值应为N=0·415(次/年)。根据前文天线的年雷击概率为1·74次,故N应为雷击概率的0·24倍,而不是2·4倍。故笔者认为雷击事故事例之二的独立避雷针是能有效保护卫星天线的。读者钟洪基来信$广州新新设计事务所有限公司!510600@钟洪基…     

对“桥渡冲刷计算”的讨论

(一) 对原文(7)式的意见 原文(7)式为:式中的指数x=n_0/(n_0 1),y=n_0(m 2)/(n_0 1)(m 3)_0 该式与泥沙运动不发生关系,显不出影响泥沙运动的因素,也没表示两相流运动的特     

钢筋混凝土结构中预埋件的设计方法(八)——压剪和压弯剪预埋件

<正> (三) 预埋件压剪和压弯剪强度的计算方法1.预埋件的压剪强度由图111(a)可以看出,预埋件在轴压力N和剪力V共同作用下,在预埋板与混凝土之间产生摩擦力μN,μ为摩擦系数。预埋件的压剪强度可按(116)式计算。V=μN十V_(u0) (116)式中V_(u0)——预埋件的纯剪强度,可按第一讲中(8)式计算V_(u0)=(3.44+0.143c/d)((f_uf_(cu))/d)~(1/2)A_s (8) 根据上述压剪预埋件的试验,按(116)式分析可得:D组预埋件的μ值为1.043～     

新型外加剂改善硫氧镁水泥性能的试验研究

为了改善硫氧镁水泥的性能,研究了增强剂K剂、耐水剂E剂对硫氧镁水泥凝结时间、抗折强度、抗压强度及耐水性能的影响。通过XRD、SEM分析表征手段,对改性硫氧镁水泥水化产物的物相组成及微观形貌进行了分析。结果表明,增强剂K剂延缓了硫氧镁水泥的凝结时间,大幅度提高了硫氧镁水泥强度。耐水剂E剂有效抑制了Mg(OH)_2的生成,促进了5Mg(OH)_2·MgSO_4·7H_2O(517相)的生成,进而提高了硫氧镁水泥强度和耐水性。XRD图谱显示,改性硫氧镁水泥硬化体的主要结晶相为517相;SEM图片显示,改性后的硫氧镁硬化体微观结构主要是分布均匀、晶相为针棒状的517晶体组成,晶体之间相互穿插,并与Mg(OH)_2凝胶相互填充,使得结构更加致密,从而改善了硫氧镁水泥技术性能。     

对"遗传算法在土钉支护结构优化设计中的应用"讨论的答复

非常感谢高玮先生对“边坡系统的变形行为特征及模型化研究”(以下简称“原文”)一文的关心和讨论 ,现就高玮先生所提出的疑问 ,答复如下。(1)关于边坡系统的变形模型问题原文是文献 [1]在刻画边坡变形行为特征中的推广应用因篇幅所限 ,未对式 (1)、(2 )导出的式 (3 )作进一步的物理意义分析 (对应于原文中的式 (2 ) (3 )和 (5 ) ) ,现简要说明Ｄ =ｖ +ｂｔ+ｃｅｄｔ (1)　 ｄＸ( 1 ) (ｔ+ 1)ｄｔ +ａＸ( 1 ) (ｔ + 1) =ｐｔ2 +ｕ (2 )　Ｄ(ｔ+ 1) =Ｘ( 0 )ｔ+ 1 Ｘ( 1 ) (ｔ+ 1) -Ｘ( 1 ) (ｔ)　　 =(1-ｅａ) Ｘ(1) -2ｐ+ｕａ2ａ3ｅ-ａｔ+ …     

关于不定方程x~3+5~3=2Ry~2

设R=p1 p2 Q,Q=r i(n∈Z),ri-1(mod6)(1≤i≤n)为互异的奇素数,p1≡p2≡1(mod 6)为奇素数。运用初等方法得出了不定方程x 3+53=2Ry 2无正整数解的一个充分条件。     

大跨度拱桥支架应力应变监测及分析

1、工程概况 许沟特大桥位于洛阳至三门峡高速公路K49+750处,全长493.14米,桥孔布置自东向西:9×20米+220米+4×20米,主孔为等截面悬链线无铰拱,拱轴系数m=1.543,净跨经L0=220m,净矢高f0=40m,矢跨比f0/L0=1/5.5,主拱圈为三室箱形截面,拱上建筑为预应力混凝土空心板连续桥面及双柱式排架立柱,该桥主拱圈施工采用在满堂式支架上分段现浇混凝土方案,开创了我国有支架施工特大型拱桥的先例,为我国有支架施工特大型拱桥积累了丰富的实践经验.     

桥梁工程中高阶常微分方程组广义Lidstone问题的正解

研究桥梁工程中出现的如下高阶常微分方程组广义Lidstone边值问题正解的存在性{(-1)~mu~((2m))=f_1(t, u,-u″,…,(-1)~(m-1)u~((2m-2)),v,-v″,…,(-1)~(n-1)v~((2n-2))),(-1)~nu~((2n))=f_2(t, u,-u″,…,(-1)~(m-1)u~((2m-2)),v,-v″,…,(-1)~(n-1)v~((2n-2))),α_iu~((2i))(0)-β_iu~((2i+1))(0)=γ_iu~((2i))(1)+δ_iu~((2i+1))(1),(i=0,1,…,m-1),α_jv~((2j))(0)-β_jv~((2j+1))(0)=γ_jv~((2j))(1)+δ_jv~((2j+1))(1),(j=0,1,…,n-1).其中f_1,f_2∈C([0,1]×R_+~(m+n),R_+)(R_+=[0,∞)),所研究的方程组中两个方程可以有不同的阶数,且各阶导数满足不同的边界条件.在先验估计的基础上,利用不动点指数理论证明了以上边值问题正解的存在性.该研究在桥梁等领域都具有重要的实用价值和研究意义.