ZnAl40合金过饱和固溶体时效特性

利用Ｘ 射线衍射、显微硬度测定等手段研究了ＺｎＡｌ４０ 合金的时效分解特性, 并通过ＳＥＭ 和ＴＥＭ 观察了时效过程中合金的微观组织变化。结果表明, 在时效过程中, 合金的硬度发生变化, 硬度峰值与时效温度有关, 且随着时效时间延长, α′Ａｌ 的点阵参数增加。在时效过程中, 过饱和固溶体α′Ａｌ 发生分解, 在晶界处通过非连续沉淀反应, 形成粒状组织; 晶内通过ｓｐｉｎｏｄａｌ 分解, 形成类织物（ｔｗｅｅｄ） 组织     

快速凝固二元Al—Cr合金的退火组织及显微硬度

研究了快速凝固Ａｌ－Ｃｒ合金的微观组织及显微硬度，确定了α－Ａｌ过饱和固溶体在退火过程中沉淀析出相为θ－Ａｌ７Ｃｒ，析出开始温度取决于过饱和度和沉淀位置。     

快速凝固二元Al－Cr合金的退火组织及显微硬度

研究了快速凝固Ａｌ－Ｃｒ合金的微观组织及显微硬度，确定了α－Ａｌ过饱和固溶体在退火过程中沉淀析出相为θ－Ａｌ７Ｃｒ，析出开始温度取决于过饱和度和沉淀位置．     

Ni—Ti合金时效早期相变规律的研究

通过ＴＥＭ分析对Ｎｉ－１０％Ｔｉ（％，质量分数，不同）合金时效早期相变过程的研究表明Ｎ１－１００％Ｔｉ合金过饱和固溶体先通过调幅分解机理分解为贫、富溶质区；随后富溶质区发生有序化，最后形成Ｌ１２型有序相Ｎｉ３Ｔｉ。同时发现，淬冷抑制了该合金固溶体的相分解过程。Ｎｉ－Ｔｉ合金时效相变过程中存在调幅分民有序化两种失稳模式共存现象。     

快速凝固Al—Cu—Mg合金的时效特征

对离心雾经法制得的快速凝固Ａｌ－Ｃｕ－Ｍｇ合金的时效特征进行了研究。结果表明，随时效温度的升高，快速凝固Ａｌ－Ｃｕ－Ｍｇ合金的时效硬度峰值增加，且达峰值后硬度下降缓慢。在连续加热时效过程中，快速凝固Ａｌ－Ｃｕ－Ｍｇ合金有Ｓ相形成过程，且Ｓ相形成长大过程比较缓慢。     

Al—Mg—Li—Ag—Zr合金的时效特性

研究了添加不同量的Ｌｉ对Ａｌ－Ｍｇ－Ａｇ－Ｚｒ合金时效组织和机械性能的影响。通过时效硬度、拉伸强度和延伸率的测试，以及Ｘ射线衍射分析和ＴＥＭ观察，证明在Ａｌ－Ｍｇ－Ａｇ－Ｚｒ合金中加入Ｌｉ可使合金得到显著的时效硬化和强化，但仅当Ｌｉ的在１．７５％时，该合金才具有优良的综合力不性能；在含Ｌｉ量较低的Ａｌ－Ｍｇ－Ｌｉ－Ａｇ－Ｚｒ合金中生成Ｔ相，且Ｔ相的生成有利于该合金综合性能的提高。     

Al－Mg－Li－Ag－Zr合金的时效特性

研究了添加不同量的Ｌｉ对Ａｌ－Ｍｇ－Ａｇ－Ｚｒ合金时效组织和机械性能的影响。通过时效硬度、拉伸强度和延伸率的测试，以及ｘ射线衍射分析和ＴＥＭ观察，证明在Ａｌ－Ｍｇ－Ａｇ－Ｚｒ合金中加入Ｌｉ可使合金得到显著的时效硬化和强化，但仅当Ｌｉ的含量在１．７５％时，该合金才具有优良的综合力学性能；在含Ｌｉ量较低的Ａｌ－Ｍｇ－Ｌｉ－Ａｇ－Ｚｒ合金中可生成Ｔ相，且Ｔ相的生成有利于该合金综合性能的提高。     

铸造Zn—27%Al合金调幅分解特征分析

利用Ｘ射线衍射和ＴＥＭ对Ｚｎ－２７％Ａｌ（ＺＡ２７）合金铸态组织的微观结构进行研究，发现存在调幅分解，其特征为Ｘ射线图谱上出现边带效应，ＴＥＭ选区衍射时出现二次衍射斑，调幅分解是沿〈１１１〉α（β）晶向优先发生，ＴＥＭ组织中有“类织物”结构，调幅分解产物在时效时长大并向稳定的α、η组织转变。     

快速凝固Al－Cu－Mg合金的时效特征

对离心雾化法制得的快速凝固Ａｌ－Ｃｕ－Ｍｇ合金的时效特征进行了研究。结果表明,随时效温度的升高,快速凝固Ａｌ－Ｃｕ－Ｍｇ合金的时效硬度峰值增加,且达峰值后硬度下降缓慢。在连续加热时效过程中,快速凝固Ａｌ－Ｃｕ－Ｍｇ合金有Ｓ”相形成过程,且Ｓ’相形成长大过程比较缓慢。从时效析出激活能、连续加热过程分析等方面进行了解释和验证。     

Ni-Ti合金时效早期相变规律的研究

通过ＴＥＭ分析对Ｎｉ１０％Ｔｉ（％，质量分数，下同）合金时效早期相变过程的研究表明Ｎｉ１０％Ｔｉ合金过饱和固溶体先通过调幅分解机理分解为贫、富溶质区；随后富溶质区发生有序化，最后形成Ｌ１２型有序相Ｎｉ３Ｔｉ。同时发现，淬冷抑制了该合金固溶体的相分解过程。ＮｉＴｉ合金时效相变过程中存在调幅分解与有序化两种失稳模式共存现象。     

铸造Zn－27％Al合金调幅分解特征分析

利用Ｘ射线衍射和ＴＥＭ对Ｚｎ－２７％Ａｌ（ＺＡ２７）合金铸态组织的微观结构进行研究，发现存在调幅分解。其特征为Ｘ射线图谱上出现边带效应，ＴＥＭ选区衍射时出现二次衍射斑，调幅分解是沿＜１１１＞ａ（β）晶向优先发生，ＴＥＭ组织中有“类织物”结构。调幅分解产物在时效时长大并向稳定的α、η组织转变。     

Cu—5Ni—4Sn—3Al合金的时效强化

根据合金的力学和电学性能,利用ＸＲＤ,ＴＥ几ＳＥＭ技术研究了Ｃｕ－５Ｎｉ－４Ｓｎ－３Ａｌ合金的时效强化。结果表明：３５０℃下时效时,力学性能增加,边带分析有边带效应,且随时效时间的增加调幅波长增加。电镜下观察到调幅结构,说明该合金是调幅分解强化的合金。同时,铝的加入没有改变合金的相结构,但是,对合金的强化起着重要作用,实验结果还表明,合金在时效过程中,调幅分解的同时还形成ＤＯ２２（ＴｉＡｌ３）型结     

γ／γ＇－α定向共晶合金高温时效组织的高分辨电镜研究

利用高分辨电子显微镜和分析电子显微镜研究了γ／γ＇－α定向共晶合金高温时效组织，发现经过８５０和６５０℃的时效后，γ相的相变产物不同．α纤维则析出棒状的四方相Ｎｉ３Ｍｏ，还发现γ＇－Ｎｉ３Ａｌ片层状孪晶与Ｎｉ３Ｍｏ共生在一起ＥＤＡＸ分析表明，α纤维中固溶着Ｎｉ，Ａｌ和少累的Ｖ．     

HREM STUDY OF TEXTURE OF γ/γ'-αDS EUTECTIC ALLOY DURING AGING

利用高分辨电子显微镜和分析电子显微镜研究了γ／γ＇－α定向共晶合金高温时效组织，发现经过８５０和６５０℃的时效后，γ相的相变产物不同．α纤维则析出棒状的四方相Ｎｉ３Ｍｏ，还发现γ＇－Ｎｉ３Ａｌ片层状孪晶与Ｎｉ３Ｍｏ共生在一起ＥＤＡＸ分析表明，α纤维中固溶着Ｎｉ，Ａｌ和少累的Ｖ．     

EFFECTS OF CARBON AND YTTRIUM ON 500℃ AGING EMBRITTLEMENT OF ALLOY Fe-15Cr-4Al

测定了Ｆｅ－１５Ｃｒ－４Ａｌ合金在５００℃的时效脆化动力学，利用内耗，ＴＥＭ，ＥＰＭＡ和ＳＥＭ等手段研究了合金在时效后的组织变化和断裂行为。结果表明，时效脆化第一阶段（０－１００ｈ）主要是碳化物在α相晶界析出的作用，它损害界面结合，降低断裂应力，使塑性在时效０．２５ｈ后消失；第二阶段（１００－１０００ｈ）主要是富Ｃｒ－α＇相均匀析出的作用，它通过强化基体引起二次脆化。含０．２和０．４％的Ｆｅ－１５     

Fe—Cr—Al合金的碳化物析出脆化及钇对脆性的影响

通过力学性能测定，ＳＥＭ和ＴＥＭ分析发现，碳化物在α相晶界析出降低晶界结合强度，使Ｆｅ－（１５－２５）Ｃｒ－（４－５）Ａｌ合金严重脆化。在４７５℃时效时，此过程在１００－３００ｈ前起主导作用，时效时间超过１００－３００ｈ后，从α相均匀析出α‘相的作用增强两个阶段的脆化特征不同。     

γ／γ‘—α定向共晶合金高温时效组织的高分辨电镜研究

利用高分辨电子显微镜和分析电子显微镜研究了γ／γ＇－α定向共晶合金高温时效组织，发现经过８５０和６５０℃的时效后，γ相的相变产物不同。α纤维则析出棒状的四方相Ｎｉ３Ｎｏ，还发现γ＇－ＮｉＡｌ片层状孪晶与Ｎｉ３Ｍｏ共生活在一起。ＥＤＡＸ分析表明，α纤维固溶着Ｎｉ，Ａｌ和少量的Ｖ。     

碳和钇对Fe－Cr－Al合金500℃时效脆化的影响

测定了Ｆｅ－１５Ｃｒ－４Ａｌ合金在５００℃的时效脆化动力学，利用内耗，ＴＥＭ，ＥＰＭＡ和ＳＥＭ等手段研究了合金在时效后的组织变化和断裂行为．结果表明，时效脆化第一阶段（０－１００ｈ）主要是碳化物在α相晶界析出的作用，它损害界面结合，降低断裂应力，使塑性在时效０．２５ｈ后消失；第二阶段（１００－１０００ｈ）主要是富Ｃｒ－α＇相均匀析出的作用，它通过强化基体引起二次脆化．含０．２和０．４％Ｙ的Ｆｅ－１５Ｃｒ－４Ａｌ－Ｙ合金在固溶态下无Ｓｎｏｅｋ内耗峰，碳在α相中的浓度低于０．０００７％，这是碳原子被Ｙ_２Ｆｅ_（１７）相俘获的结果．因此，含钇合金在５００℃时效时不发生晶界碳化物析出，时效１０００ｈ后塑性无明显变化．     

固溶或时效态的SP-700的组织及其特性

与Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ（Ｔｉ－６－４）相比,ＳＰ－７００（Ｔｉ－４．５Ａｌ－３Ｖ－２Ｍｏ－２Ｆｅ）疲劳强度高,冷、热加工性能好．该合金固溶处理后,应力感应转变趋势增大,屈服强度大大降低,内摩擦值很高．其它一些α＋β、β合金也有类似的性能．ＳＰ－７００合金在５００℃左右时效时,其合金硬度达峰值大约只需１ｈ,与其它可热处理的钛合金相比,时间要短得多,这是由合金的组织和成分决定的．日本学者ＣｈｉａｋｉＯｕｃｈｉ等人研究了固溶或时效态的ＳＰ－７００性能,并用透射电镜（ＴＥＭ）观察了其组织,如α’或α”马氏…     

TRANSFORMATION KINETICS AND COARSENING OF LAMELLAR STRUCTURE IN γ-TiAl ALLOY

研究了Ｔｉ－４７．８ａｔ．－％Ａｌ合金从α相区冷至室温再在双相区时效后，层状组织的转变机理及不连续粗化．层状组织转变过程与时效温度和形成过饱和α＿２单相时的冷却速度有关．建立了层状组织转变的动力学模型．层状组织的稳定性随片间距减小而降低，表现为时效时发生不连续粗化．