镍顺丁硫化胶氧化断裂行为的解析——(Ⅲ)普通硫化体系的氧化断裂行为

在热氧老化过程中,普通硫化体系的镍顺丁胶是主链断裂、交联键断裂和交换链反应同时存在的复杂行为,可认为在初期阶段交联键断裂与交换链反应比主链断裂优先。连续与间歇化学松弛曲线表明断裂过程伴随交联反应产生,而且在应力作用下多硫交联键断裂并发生重排后,交联反应速度加快。     

镍顺丁硫化胶氧化断裂行为的解析——Ⅱ 高效/半高效硫化体系的氧化断裂行为

在热氧老化过程中,高效/半高效硫化体系的镍顺丁胶是以主链断裂为主、主链与交联键同时发生断裂,但在初期交联键断裂比主链断裂优先。半高效体系硫化胶的氧化断裂速度大于高效体系的硫化胶。在氧化断裂的同时发生交联反应,且半高效体系硫化胶的交联速度大于高效体系硫化胶。     

小麦麸皮戊聚糖氧化胶凝性质研究

分别采用过氧化氢与过氧化物酶(H2O2／POX)，与葡萄糖、葡萄糖氧化酶与过氧化物酶(Glu／GOX／POX)酶氧化体系，以及(NH4)2S2O8，KBrO3化学氧化体系，研究小麦麸皮不同戊聚糖组分P-WSPI、P-WSPII、P-AEPNa,P-AEPCa的氧化胶凝性质．研究发现，除P-WSPII组分不能发生氧化交联反应外，在H202／POX、Glu／GOX／POX酶氧化体系以及(NH4)2S2O8化学氧化体系作用下，戊聚糖组分P-WSPII、P-AEPNa,P-AEPCa均可不同程度地发生氧化交联反应．其中P-WSPI组分具有较好的氧化交联反应效果，其次是P-AEPCa，以P-AEPNa组分的氧化交联反应效果较差．各戊聚糖组分在KBrO3化学氧化剂作用下，不能发生氧化交联反应．戊聚糖组分中阿魏酸含量的高低影响戊聚糖氧化交联反应的程度，即阿魏酸含量较高的戊聚糖组分具有较明显的氧化胶凝反应，阿魏酸含量较低的戊聚糖组分具有不太明显的氧化胶凝反应．     

小麦麸皮戊聚糖氧化胶凝性质研究

分别采用过氧化氢与过氧化物酶(H2O2/POX),与葡萄糖、葡萄糖氧化酶与过氧化物酶(Glu/GOX/POX)酶氧化体系,以及(NH4)2S2O8、KBrO3化学氧化体系,研究小麦麸皮不同戊聚糖组分P-WSPI、P-WSPII、P-AEP Na、P-AEPca的氧化胶凝性质.研究发现,除P-WSPII组分不能发 生氧化交联反应外,在H2O2/POX、Glu/GOX/POX酶氧化体系以及(NH4)2S2O8化学氧化体系作用下,戊聚糖组分P-WSPII、P-AEPNa、P-AEPca均可不同程度地发生氧化交联反应.其中P-WSPI组分具有较好的氧化交联反应效果,其次是P-AEPca,以P-AEPNa组分的氧化交联反应效果较差.各戊聚糖组分在KBrO3化学氧化剂作用下,不能发生氧化交联反应.戊聚糖组分中阿魏酸含量的高低影响戊聚糖氧化交联反应的程度,即阿魏酸含量较高的戊聚糖组分具有较明显的氧化胶凝反应,阿魏酸含量较低的戊聚糖组分具有不太明显的氧化胶凝反应.     

一类Gauss过程的连续模

本文讨论一类Gauss过程{X(t),-∞相似文献   

氯化聚乙烯/丁腈橡胶共混胶的过氧化物硫化

考察了氯化聚乙烯/丁腈橡胶(CM/NBR)共混胶的过氧化物硫化体系对其性能的影响。实验结果表明,当DCP和TAIC用量分别为2.5和3.5份时共混胶有最佳的力学性能。同时通过流化仪得到了CM和NBR有相近的硫化交联反应活化能和频率因子,进一步证明了DCP和TAIC的最佳用量为2.5和3.5份。     

基于杜仲胶热塑性硫化胶的制备及性能表征

采用动态硫化工艺,将天然杜仲胶(EUG)与聚烯烃弹性体(POE)共混制备杜仲胶(EUG)和聚烯烃弹性体(POE)共混型热塑性硫化胶(TPV).根据不同加工工艺对EUG/POE TPV力学性能和结晶性能的影响确定最佳工艺.利用拉力试验机、邵氏硬度计、示差扫描量热法(DSC)和动态热机械分析(DMA)等表征方法系统地研究不同硫化体系对TPV结晶行为、物理机械性能和动态力学性能的影响.结果表明:采用工艺3,即将EUG和配合剂及硫化剂先在60℃的开炼机上混匀制成母胶,然后再与POE在转矩流变仪中进行动态硫化所制备的TPV的力学性能最佳,拉伸强度达到8. 8 MPa,300%定伸应力4. 4 MPa,拉伸永久变形为56%.当选用过氧化物(过氧化二异丙苯DCP)硫化体系时,TPV的性能最佳,拉伸强度可达11. 5 MPa,300%定伸应力提高到7. 3M Pa,拉伸永久变形降至48%.根据力学性能的变化和DSC、DMA曲线分析得到DCP作为交联剂时,POE连续相也发生了交联,且仍具有可重复加工性和较好的热稳定性能.     

1,2—聚丁二烯硫化胶的热氧老化性能及其防护体系的研究

本文研究了国产1,2—聚丁二烯硫化胶(1,2—PB)的热氧老化性能及其防护体系,并与顺丁胶(BR)进行了比较。研究表明,1,2—PB和BR的热氧化表观活化能分别为181KJ/mol和118KJ/mol,应力松弛半衰期分别为7.12小时和0.92小时,两者的热交联表观活化能分别为221KJ/mol和238KJ/mol但~1H—NMR谱宽增长值却分别为334Hz和478Hz,说明二者的热老化交联机理有所不同。本文还考查了不同防老剂在上述两种硫化胶中的防护效果。结果表明,防老剂4020在1,2—PB中具有优异的抗热氧老化作用     

国产顺丁硫化胶的化学松弛特征与热稳定性

本文研究了国产顺丁硫化胶的化学松弛过程,从中分析了普通硫化体系、半高效硫化体系、高效硫化体系以及过氧化物硫化体系的热稳定性,对顺丁硫化胶网构的降解机理进行了初步探讨。     

氧化铜矿物硫化速率及其硫化矿相的研究

实验研究了某地天然单体氧化铜矿的硫化反应。硫化后的矿料用电镜、X射线能谱和化学物相分析鉴定了硫化物的形态及矿物组成。实验结果表明,在300～350℃进行硫化可获得最优效果,各种矿物的硫化率分别为:硅孔雀石(纯):98.8％、兰铜矿:91.10％、黑铜矿:93％。各单体氧化铜矿物的硫化速率的相对大小经测定为: VCuO>VCuCO_3Cu(OH)_2>VCuSiO_3·2H_2O(300～350℃)在恒温下,反应速度的限制环节系硫蒸气通过已形成的硫化铜膜层的内扩散。     

随机效应线性模型中 BLUE 关于设计阵的稳健性

对随机效应线性模型(y,X_0β,Aα,σ~2V):y=x_0β+ε,E(_ε~β)=(A_α/0),Cov(_ε~β)(?)给出了下列问题的解:当且仅当 X 满足什么条件时,才能使(y,X_0β,Aα,σ~2V)下任一可估函数ω′_1α(或ω′_2β或ω′_1α+ω′_2β)的所有 BLUE 都是(1)(y,xβ,Aα,σ~2V)下ω′_1α(或ω′_2β或ω′_1α+ω′_2β)的线性无偏估计(LUE)或 BLUE(2)(y,Xβ,Aα,σ~2V)下ω′_1α(或ω′_2β或ω′_1α+ω′_2β)的线性最小偏差估计(LIMBE)或最佳线性最小偏差估计(BLIMBE)     

炭黑结合胶对顺丁硫化胶氧化反应动力学影响的研究

本文重点研究含炭黑顺丁硫化胶的热氧化反应动力学规律。讨论了炭黑结合胶生成量及炭黑吸碘值与硫化胶氧化诱导期及吸氧速率的关系。此外也研究了硫化胶化学松驰性质与炭黑结合胶及炭黑吸碘值的关系。结果表明,炭黑结合胶的形成有助于提高硫化胶的耐热氧老化作用。实验初步考察了含炭黑硫化胶经适当动态疲劳后有利于改善橡胶耐热氧老化作用的机理。     

液体混合物的表面张力方程

本文从统计热力学模型和表面热力学理论出发,导出了局部组成表达式,结合绝对反应速率理论,建立了一个液体混合物新的表面张力方程。对于二元体系,该方程可表示为: σ=x_1θ_(11)σ_1 x_2θ_(22)σ_2 (σ_(11)·σ_(22))~(1/2)(x_1θ_(21) x_2θ_(12))该方程应用于64个二元体系的关联,结果令人满意,表明该方程是可行的。     

Fe—As—C熔体中组元的热力学行为

由熔化自由能法和Gibbs-Duhem方程求得的Fe—As熔体中组元的活度数据,应用Darken二元金属熔体模型求得了有关砷r热力学数据:1600℃时,e~(As)_(As)=0.0266;γ~(■s)=0.032砷在铁液中的溶解自由能(以1-wt％为标准态): 1/4A_(sg)(g)=[As] ΔG°=-53440-40.75T J.应用Darken三元金属熔体模型导出了在Fe—As—C(饱)熔体中,砷活度和组元浓度的关系式: lgγ_(AS)/γ_(■S)(a_c=1)=3.42N_(As)-1.71N_(AS)~2 -2.38N_c~2+4.42Nc(1-N_(AS))并得到了适用于Darken金属熔体模型的热力学参数α_(Fe-As)=-1.71,α_(c-AS)(ac=1)=0.33。     

pp弹性散射的统计性解释和非线性量子理论

pp弹性散射,一方面我们认为它的唯象vdw模型可以由Fermi-Dirac分布取近似时导出。另一方面,基于非线性量子理论,它可以是非线性Schrdinger方程的两个孤子解的叠加,结果与实验符合很好,近似时还得到唯象公式A_1e~(b1t) A_2e~(b2t)     

富里埃级数及其共轭级数(C,—β)平均对Lip(α,p)类的均匀逼近

设 f∈C_(2π),σ_α~β(x)及_n~β(x)分别表示 f 在点 x 的 Fourier 级数及其共轭的(C,β)平均,我们的主要结果是:(1)若0<1/p<β<1及ω(f,t)L_p≤t,则‖_n~(-β)(x)-(x)‖_C≤A_β,_pω(f′,2π/2n 1-β)_(Lp) n~(β-1) cβ,_p‖f′‖,其中 A_(β,p)[见(5)式]不能被更小的不依赖于 f 与 n 的数代替;(2)若0<β<α≤1且 f 的 Fourier 系数是 O(n~(-α)),则‖σ_n~(-β)(x)-f(x)‖_C=O[n~(β(1-α))ω_*~(1-β)(f,1/n)(1nn)~β] (n→ ∞),其中ω_*(f,t)=max[ω(f,t),t~αln 1/t].     

弹性体的硫化热焓与交联程度的关系探讨

本文利用差示扫描量热计(DSC)研究了橡胶配合剂对BR胶的硫化热焓的影响。探索了BR硫化胶的硫化热焓与交联程度的关系,初步发现利用硫化热焓与交联程度的关系可以建立一种测定硫化胶的交联程度和测定橡胶与溶剂相互作用参数(x)的新方法。     

硫化体系对丁腈橡胶/乙烯-醋酸乙烯酯橡胶共混胶耐热空气及耐油性能的影响

研究了复合硫化体系、DCP(过氧化二异丙苯)和3M(1,1-双(叔丁基过氧化)-3,3,5-三甲基环已烷)3种硫化体系对丁腈橡胶/乙烯-醋酸乙烯酯橡胶(NBR/EVM)共混胶的硫化特性、物理机械性能、热空气/热油老化性能的影响。结果表明:随着EVM用量的增大,NBR/EVM共混胶的硫化速度和交联程度均逐渐减小;交联密度的大小顺序为DCP硫化体系3M硫化体系复合硫化体系;DCP硫化体系下硫化胶的常规物理机械性能最差;经热空气老化,复合硫化体系下硫化胶的拉伸强度变化率最小;经热油老化后,复合硫化体系下硫化胶的质量、体积变化百分数最小,3M硫化体系下硫化胶的拉伸强度变化率最大。由此表明,NBR/EVM硫化胶的热空气稳定性和耐油性能均随EVM用量的增大而逐渐变好,复合硫化体系硫化的NBR/EVM硫化胶综合性能最佳。     

关于特里谷米方程的一个定解问题

本文考虑下列特里谷米方程yu_(xx) u_(yy)=0 (1)的一个定解问题。考虑的区域 D 由椭圆区域 D_1(y>0)中自 B(1,0)起到原点 A 止的曲线σ和 y≤0中的特征线 AA_1,A_1E,EB_1,B_1B 围成(见图1)定解问题的提法:求一函数 u(x,y)满足下列条件(1)u∈C~((0))(在中)(2)u∈C~((1))(在 D σ中除 A,E,B 三点外),而在A,E,B 附近,仅在 D_1中有下列估计。(0<δ<1/3)(3)u∈C~((2))且满足方程(1)(在 D/AB 中)(4)u|σ=;u|AA_1=_1;u|BB_1=_2。其中是预先组定的函数。本文在适当假定下,证明了上述定解问题的解为唯一。在σ为标准曲线σ_0:(x-(1/2))~2 (4/9)y~3=1/4,y≥0时,证明了解为存在。     

混合型偏微分方程的一些情况与问题

(一)混合型方程的标准形式考虑线性二阶方程Au_(xx)+2Bu_(xy)+Cu_(yy)+Du_x+Eu_y+Fu=0设系数在Ω中连续且在约当曲线σ∈Ω上[A~2+B~2+C~2]_σ≠0,[AC-B~2]_σ=0,[AC-B~2]_(Ω-σ)≠0