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《工业锅炉》编辑部: 最近,因某些需要重新查阅了贵刊2003年第6期《烟气酸露点温度的影响因素及其计算方法》(作者贾明生、凌长明)一文,文中提到前苏联《锅炉机组热力计算标准方法》(1973年版)给出的烟气酸露点温度计算经验公式,并说:"现在出版的许多锅炉原理教科书及一些参考文献在引用此公式时均出现了书写失误",但该文引用的计算公式,即式(7)仍然是"许多锅炉原理教科书及一些参考文献"引用的公式,即: 相似文献
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锅炉烟气低温腐蚀的理论研究和工程实践 总被引:1,自引:0,他引:1
从锅炉烟气低温腐蚀的机理、模拟试验和工程实践等多方面论述了烟气低温腐蚀的实质和现状,指出烟气是否会结露与烟气温度本身关系不大,而是取决于锅炉低温受热面金属壁温与烟气酸露点温度,提出了新的计算烟气酸露点温度的经验公式和理论上控制烟气低温腐蚀的措施.结果表明:采用新提出的烟气露点温度经验公式计算得到的烟气酸露点温度,能比较准确地判断烟气结露和低温腐蚀情况;只要能保证锅炉低温受热面金属壁温高于烟气酸露点温度,烟气温度降低到80~98℃是完全可行的. 相似文献
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烟气酸露点温度的影响因素及其计算方法 总被引:16,自引:0,他引:16
确定烟气露点温度,已成为避免低温受热面造成腐蚀、增加锅炉运行安全性和提高锅炉效率的关键所在。文章对影响烟气酸露点的主要因素进行了分析,对几种烟气酸露点温度的计算方法进行了对比和评价,并依据酸露点的图表数据,拟合出烟气露点计算方程。 相似文献
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富氧燃煤锅炉再循环方式对烟气酸露点的影响 总被引:1,自引:1,他引:0
以某600 MW富氧燃煤锅炉为例,对其在3种不同再循环方式下烟气中H2O和SO2体积分数的变化进行了计算与分析,预测了烟气酸露点,并分析了再循环方式对尾部受热面低温腐蚀的影响.结果表明:富氧燃烧下烟气的酸露点比空气状况下高15K左右;再循环方式中脱硫脱水处理过程对烟气中H2O和SO2体积分数影响明显;3种再循环方式下烟气酸露点最大差值可高达11K;烟气酸露点随一次循环烟气比的增加呈下降趋势. 相似文献
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为了推进节能减排,在避免锅炉低温受热面腐蚀的前提下,进一步降低排烟温度,提高锅炉运行的安全性和经济性,对影响余热锅炉烟气酸露点的主要因素进行了分析,并通过对几种烟气酸露点温度计算方法的比较和评价,最终确定了适合燃气-蒸汽联合循环机组中余热锅炉烟气酸露点温度的计算方法及结果,并为日常运行中余热锅炉排烟温度的控制提供了依据。 相似文献
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由于含硫燃料燃烧后易造成锅炉尾部受热面低温酸腐蚀,影响设备使用寿命,因此烟温区域必须选择不同耐腐蚀材料,以确保设备正常运行.依据酸露点温度计算结果及实际工程运行经验,提出了界限温度概念,即在尾部排烟酸露点温度基础上增加5~10℃后的温度.在管外壁温度高于界限温度的烟温区,受热面材料可选择碳钢;在管外壁温度低于界限温度30~40℃的烟温区,受热面材料可选择ND钢或316 L等不锈钢;若管外壁温度进一步降低,则需要选择双相不锈钢、塑钢管等特殊材料.采用试验手段研究了在硫酸质量分数不同时不同材质换热管的耐腐蚀性,试验结果显示:随着硫酸质量分数增大,硫酸腐蚀性增强;而316 L不锈钢在硫酸质量分数不同时都表现出良好的耐腐蚀性. 相似文献
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烟机入口管线露点腐蚀原因分析及解决措施 总被引:1,自引:0,他引:1
分析了中国石油庆阳石化公司催化裂化装置三机组烟机入口管线露点腐蚀问题的成因,提出了整改措施和预防办法,即减少原料中的含硫物质;及时清除金属表面的附着物和沉积物;保持金属壁面的温度在硫酸露点以上;对排尘阀结构进行改造,增设第二道阀门,使腐蚀点外移。 相似文献
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锅炉烟气酸露点温度计算及对预热器腐蚀的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
锅炉烟气流经空气预热器时,当空气预热器金属壁温低于烟气酸露点温度时,即生成硫酸,从而导致空气预热器冷端腐蚀及堵灰。本文介绍了锅炉烟气酸露点温度的计算及对预热器冷端腐蚀的影响。 相似文献
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为了有效评估燃料气中H2S超标对燃气轮机涡轮叶片热腐蚀的影响,在腐蚀机理研究基础上结合燃机的运行参数条件,采用热力学模拟方法完成了对25 MW燃气轮机涡轮叶片热腐蚀风险评估分析。通过分析杂质含量变化及燃料类型对腐蚀产物露点曲线的影响,得出了碱金属含量是涡轮叶片热腐蚀的关键影响因子,在(Na+K)质量分数小于1×10-5%的条件下,即使当H2S体积分数达到0.01%时,涡轮叶片也不会面临热腐蚀风险。这将对海上平台用国产25 MW燃气轮机燃料中杂质含量目标控制和高温涡轮叶片防护涂层设计起到了一定的参考作用。 相似文献
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两台完全相同的聚酯热媒炉,运行一段时间后,其中一台发生严重结垢与腐蚀,分析了在燃料以及结构完全相同的情况下导致不同结果的原因,为同类问题提供了借鉴. 相似文献