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采用GLEEBLE-1500热模拟机对Mg-10Gd-2Y-O.6Zr合金在温度为350-450℃,变形速率为0.001~0.5s,最大变形程度为50%的条件下,进行了恒应变速率高温压缩模拟试验研究,分析了合金高温变形时流变应力与应变速率及变形温度之间的关系以及组织变化。结果表明:合金的稳态流变应力随应变速率的增大而增大,随温度的升高而降低;在给定的变形条件下,计算出合金的变形激活能和应力指数分别为223kJ/mol和6.9,建立了合金高温变形的本构方程;根据试验分析,合金变形温度为400℃,变形速率为0.5s^-1,或变形温度为450℃,变形速率为0.1s^-1下进行热压缩,可以得到组织结构均匀和热翅性加工良好的匹配. 相似文献
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在Gleeble-1500热模拟机上,对2A70铝合金进行等温热压缩试验,变形温度为300℃~500℃,应变速率为0.01s^-1~10s^-1,研究其热压缩变形的流变应力行为。结果表明:2A70铝合金真应力-应变曲线中,流变应力开始随应变增加而增大,达到峰值后趋于平稳,表现出动态回复特征;在应变速率ε=1.0s^-1,变形温度高于420℃条件下,应力出现锯齿波动,表现出不连续动态再结晶特征。在用本构方程描述2A70铝合金热变形行为时,其变形激活能Q为180.83kJ/mol。 相似文献
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3003铝合金热变形流变应力特征 总被引:4,自引:1,他引:4
采用Gleeble-1500热模拟机进行圆柱体压缩实验.研究了3003铝合金在变形温度为300~500℃、应变速率为0.01~10s^-1、真应变为0~0.8条件下的流变应力特征。结果表明.流变应力随温度升高而降低,随应变速率的提高而增大;在应变速率小于10s^-1。时,3003铝合金首先出现加工硬化,流变应力达到峰值后单调下降,趋于平稳,表现出动态回复的特征;而在应变速率为10s^-1、变形温度在350℃以上时,合金发生了局部动态再结晶;可用Zener-Hollomon参数的双曲正弦形式来描述3003铝合金热压缩变形时的流变应力行为。 相似文献
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Mg-Gd-Y-Mn耐热镁合金的压缩变形行为研究 总被引:2,自引:4,他引:2
采用Gleeble-1500热模拟机对Mg-Gd-Y-Mn稀土镁合金在温度为300~500℃、应变速率为0.001~1.0s-1、最大变形程度为60%的条件下,进行恒应变速率高温压缩模拟实验研究.分析了实验合金高温变形时流变应力与应变速率及变形温度之间的关系以及组织变化,计算了表观激活能及相应的应力指数,为选择这种合金的热变形加工条件提供了实验依据.结果表明:合金的稳态流变应力随应变速率的增大而增大,在恒应变速率条件下,合金的真应力水平随温度的升高而降低;在给定的变形条件下,计算得出的表观激活能和应力指数分别为200kJ·mol-1和5.1.根据实验分析,合金的热加工宜在400~500℃温度范围内进行. 相似文献
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Mg-Gd-Y-Zr耐热镁合金的压缩变形行为 总被引:15,自引:4,他引:15
采用GLEEBLE-1500热模拟机对Mg-Gd-Y-Zr稀土镁合金在温度为300~500℃、应变速率为0.000 1~1.0 s-1、最大变形程度为50%的条件下,进行了恒应变速率高温压缩模拟实验研究,分析了实验合金高温变形时流变应力与应变速率及变形温度之间的关系以及组织变化,计算了塑性变形表观激活能及相应的应力指数,为选择这种合金的热变形加工条件提供实验依据.结果表明:合金的稳态流变应力随应变速率的增大而增大,在恒应变速率条件下,合金的真应力水平随温度的升高而降低;在给定的变形条件下,计算得出的塑性变形表观激活能和应力指数分别为260 kJ/mol和5.6.根据实验分析,合金的热加工宜在400~500℃温度范围内进行. 相似文献
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用Gleeble-1500对Ti53311S钛合金在温度为880-1080℃,应变速率为0.001~10s^-1。最大变形量为80%的条件下进行高温压缩变形行为研究。测试了其真应力一真应变曲线,建立了本构方程,并求出变形激活能。双相区为377kJ/mol,β相区为648kJ/mol。并观察了变形后的显微组织,计算分析了该合金的加工图。结果表明:该合金对温度和应变速率敏感,不同变形条件下的应力值变化很大;应变速率敏感指数随温度的升高而降低.而变形激活能随温度的升高而增大。合金的变形机理主要为动态再结晶和动态回复。Ti53311S钛合金加工过程中温度应控制在相变点以下,应变速率应控制在0.01s^-1以上、10s^-1以下为宜。 相似文献
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通过在Gleeble-1500动态热模拟机上进行高温等温压缩试验,研究了BFe30—1—1合金在高温塑性变形过程中的流变应力行为。试验温度为800-950℃,应变速率为0.1-20s^-1.研究结果表明:BFe30-1-1合金的流变应力随变形温度的增加而减小,随应变速率的增大而增大;应变速率越大,流变应力下降越明显;获得了采用Zener-Hollomon参数来描述的BFe30—1—1合金高温变形的流变应力方程,计算获得该合金变形激活能Q为177.62kJ/mol。 相似文献
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Ti600合金的高温本构方程 总被引:1,自引:0,他引:1
采用热模拟压缩试验研究了Ti600合金在变形温度为800~1100℃、应变速率为0.001~10s^-1范围内应力一应变曲线的变化规律。研究结果表明:Ti600高温钛合金热变形的流变应力随温度的升高和应变速率的降低而减小;随着应变的增大,合金的真应力一真应变曲线在经历了明显的加工硬化阶段后达到最大值,然后渐渐出现流变“软化”现象。以经典的双曲正弦形式的模型为基础建立了Ti600合金热变形的本构方程,同时也通过对数据回归处理确定了合金不同温度下的应力指数n、应变激活能Q等数值。 相似文献
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采用Gleeble-1500D热模拟机对AZ31B-0.8Nd稀土镁合金在应变速率为0.01~1s^-1,温度为300~450℃,最大变形量约为70%的条件下,进行了恒应变速率高温压缩模拟实验,研究了实验合金在高温变形时的流变应力与应变速率及变形温度之间的关系和组织变化。结果表明:合金的流变应力随应变速率的增大而增加.随应变温度的升高而减小;在应变速率和变形温度相同时,挤压态试样的流变应力明显低于铸态试样的流变应力。压缩变形量对应力应变关系的影响很小。探明了镁合金变形软化的主要机制是动态再结晶。根据实验分析,合金的热加工宜在400~450℃温度范围内进行,并且挤压态较铸态更易热挤压成型,更有助于晶粒细化。 相似文献
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变形观测中的模式识别问题 总被引:12,自引:2,他引:12
回顾了变形观测数据处理理论的发展,分析了变形测量数据处理的程序,简明地剖析了各种方法的特点及不足,结合目前某些新的数据处理理论提出了几个变形分析理论中的模式识别问题,并就变形模式描述及模式分析的有关理论和方法在变形分析中的应用进行了综合性分析,引出了一系列值得进一步研究的领域。 相似文献
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TWIP钢不同温度变形的力学性能变化规律及机理研究 总被引:4,自引:0,他引:4
通过控温拉伸实验分析了在298,373,473和673 K温度下变形时,TWIP钢(Fe-25Mn-3Si-3Al)力学性能和显微组织的变化规律.结果表明,TWIP钢的强度和延伸率均随温度的升高而降低.通过热力学公式对不同温度下TWIP钢层错能Γ的估算可以推断,温度T≥673 K时,Γ≥76 mJ/m2,滑移为TWIP钢主要的变形机制;298 K≤T≤373 K时,21 mJ/m2≤Γ≤34 mJ/m2,孪生为TWIP钢主要的变形方式,此时产生"TWIP"效应,可获得较高的加工硬化速率,从而获得高强度及高塑性. 相似文献
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低温钛合金的研究进展 总被引:2,自引:1,他引:1
因具有优异的低温综合性能,钛合金作为重要的低温工程材料而逐渐受到广泛重视。本文概述了当前国际低温钛合金的应用现状,从α钛合金、α/β两相钛合金及β钛合金方面,综述了钛合金低温变形机制的最新研究进展,并总结了这3类不同相成分的钛合金的低温变形机制。从温度、合金成分、形变因素和显微组织方面,归纳总结了不同因素对钛合金低温塑性变形机制的影响。另外,还探讨了低温钛合金的发展趋势,以期为新型综合性能更好的低温钛合金的设计和研发提供参考。 相似文献
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利用Formastor-Press热模拟试验机对GCr15钢高速热变形及再结晶过程进行了研究,着重探讨了形变速率及间隔时间对变形与再结晶过程的影响。结果表明:L在高速变形条件下,随着变形速率的增加,形变享晶数量逐渐增加,同时,形变速率的增加促进了动再结晶过程的进行,改善了再结晶后组织的均匀性。在高形变速率、小变形量、多次变形时,当各道次各间隔时间很短时(<ls),真应力-真应变曲线接近于平滑。 相似文献