GH4169表面电火花沉积NiCrAlY涂层的制备

采用电火花沉积技术在GH4169合金上制备不同铝含量的NiCrAlY涂层，通过真空退火处理高铝的NiCrAlY涂层厚度.测试电火花沉积涂层的增重曲线，用扫描电子显微镜观察涂层的组织，用X射线分析仪测试涂层的物相组成，研究退火以及不同涂层的元素含量对NiCrAlY涂层组织的影响规律.结果表明,高铝含量的NiCrAlY涂层存在涂覆极限厚度；退火处理后再次涂覆可进一步增加涂层厚度.在四次涂覆+退火后涂层达到极限厚度，厚度约为45 μm.低铝含量的NiCrAlY涂层没有涂覆到极限厚度.对高铝含量的NiCrAlY涂层XRD结果表明,退火前主要物相为NiAl，退火后出现Ni3Al，涂层可以继续涂覆.低铝的NiCrAlY涂层物相为Ni3Al，没有涂覆极限.和NiAl相比，Ni3Al和GH4169的线膨胀系数接近，使含有Ni3Al相的涂层能够继续涂覆.     

4Cr13不锈钢表面复合强化工艺的硬度表征研究

研究了４Ｃｒ１３钢经离子氮化、ＰＶＤＴｉＮ离子镀及其离子氮化＋ＰＶＤ复合处理后，其表面强化层的硬度特征。结果表明：采用离子氮化＋ＴｉＮ涂层的复合处理工艺，可使４Ｃｒ１３钢表面ＴｉＮ涂层获得较硬氮化过渡层，从而真正发挥其高硬度特性。运用Ｊｏｎｓｓｏｎ经验公式，获得的ＴｉＮ涂层真实硬度与超显微硬度计测试结果基本一致。     

锌铬涂层精度控制研究

目的控制锌铬涂层前处理及涂覆工艺参数,实现锌铬涂层厚度均匀性的提高及零件尺寸精度控制。方法采用均匀设计法进行实验设计,对涂层制造工艺中的前处理和涂覆工艺参数进行优化,通过对喷丸、喷涂参数进行控制,改善锌铬涂层的质量。结果通过优化试验并经均匀设计软件计算,获得了膜层在不同黏度和抛甩速度下的等值图,根据等值图改进涂覆参数后,表面粗糙度Ra可达到1.6μm,膜层厚度精度达到±1.5μm。结论通过等值图选择合适的涂覆工艺,可有效控制锌铬涂层附着量,达到对涂层质量进行控制的目的。     

退火处理对Al3CoCrCu1/2FeMoNiTi高熵合金激光涂层组织和性能的影响

目的研究Al_3CoCrCu_(1/2)FeMoNiTi高熵合金涂层的退火时效硬化及其强化机理。方法使用激光熔覆设备,在40Cr钢上制备了Al_3CoCrCu_(1/2)FeMoNiTi高熵合金涂层,对涂层进行了退火处理。使用X射线衍射仪、扫描电子显微镜和显微硬度计对涂层进行了分析。结果涂覆态涂层为BCC单相结构,经300℃和500℃退火,涂层仍然为BCC单相;700℃退火后,涂层析出了NiTi金属间化合物相;900℃退火后,涂层由FCC相及NiTi金属间化合物组成。涂覆态和经300~700℃退火的涂层为胞粒状,经900℃退火后,涂层为板条状。经300℃退火,涂层硬度下降,但超过300℃退火,硬度比涂覆态的高。700℃退火合金硬度达到最大值924HV。退火温度升到900℃后,硬度比700℃退火的低。NiTi析出相促进了硬度提高,位错强化机制能较好解释该高熵合金的固溶强化现象。结论Al_3CoCrCu_(1/2)FeMoNiTi合金涂层具有明显的时效硬化效应,700℃退火可获得最佳的时效硬化效果。     

前后处理对电火花沉积TiC涂层性能的影响

以镀锌钢板点焊用铬锆铜球型电极为基体,进行了电火花沉积TiC涂层工艺试验,并分别进行了沉积前处理(清洗与粗化)与沉积后热扩散处理的对比试验,采用SEM、OM、显微硬度计等分析了涂层的微观形貌,测定了涂层的平均硬度与厚度.结果表明,前处理活化了基体表面,减少涂层与基体界面的分层,但不影响涂层内部结构,涂层的厚度和硬度变化不大.后处理促进了元素扩散,明显改善了涂层内部以及界面的微观结构,减少了裂纹和分层,使涂层的厚度减小.后处理释放了涂层内应力,导致涂层硬度降低.     

TD处理被覆层的组织和性能

采用硼砂盐浴的方法进行TD处理，得到碳化物涂层，用X射线衍射仪、扫描电镜、显微硬度仪及划痕法测量了涂层的组织和性能。结果表明，所得的涂层物相结构单一，均匀致密．显微硬度高达3200HV，涂层与基体是冶金结合．结合力强。     

化学镀Ni-P合金层表面涂覆溶胶-凝胶的研究

在化学镀非晶态Ｎｉ－Ｐ合金镀层表面涂覆溶胶－凝胶涂层,用来封闭镀层表面沉积过程中产生的针孔等缺陷,经过溶胶－凝胶涂层耐浓硝酸试验、５％ＮａＣｌ盐水浸渍试验,以及溶胶－凝胶涂层抗高温氧化性试验,得出结论：在化学镀Ｎｉ－Ｐ合金镀层表面涂覆溶胶－凝胶涂层,可以明显提高化学镀Ｎｉ－Ｐ合金镀层在硝酸、５％ＮａＣｌ盐水中的耐蚀性;在 ５００℃高温下,经过 １５０ｈ氧化处理,表面涂覆溶胶－凝胶涂层的抗高温氧化性可提高 ４倍。     

金属渗透涂层技术（IPL——Inorganic Penetrant Layer）

1 IPL介绍 （1）IPL渗透涂层利用特殊化学键与金属键产生接枝功能，渗透金属表层，填补金属分子间的毛细孔，并使金属外层产生坚韧的超润滑层，并利用精准设备及控制系统，对润滑层进行有效的固化处理，可使金属表面形成一无机薄膜，达到抗酸碱功效，可确保金属涂覆层的自润效果及耐久性和抗酸碱。     

DZ125合金再涂覆CoCrAlY涂层界面互扩散行为研究

采用电子束物理气相沉积(EB-PVD)方法在DZ125镍基高温合金上制备了CoCrAlY涂层,经过高温氧化扩散处理后,通过物理方法去除不同深度的涂层,采用相同的工艺重新制备了CoCrAlY涂层.研究了高温扩散过程中再涂覆CoCrAlY涂层与DZ125合金基体界面的互扩散行为及涂层的高温氧化行为.结果表明,去除涂层的深度对再涂覆涂层与合金界面的扩散行为以及涂层的高温氧化性能有重要影响.再涂覆涂层经高温氧化后形成的贫Al区厚度均小于首次涂覆涂层,且去除的深度越浅,贫Al区的厚度越薄.当涂层去除至互扩散区(IDZ)底部时,再涂覆涂层经高温氧化后形成的IDZ厚度与首次涂覆涂层相当,且氧化膜厚度较薄.     

脉冲电沉积涂覆纳米羟基磷灰石的多孔Mg-Zn支架材料的体外生物降解能力和生物相容性(英文)

研究纳米羟基磷灰石(HAP)涂覆的多孔Mg-2Zn(质量分数,%)支架材料的生物降解能力和生物相容性。采用脉冲电沉积制备羟基磷灰石涂层。对涂覆HAP的支架在碱性溶液中进行后处理来改善其生物降解性和生物相容性。研究支架和HAP涂层的显微组织和成分以及它们在模拟体液(SBF)中的降解和细胞毒性。经过碱溶液处理后的涂层由几乎垂直于基体的直径小于100 nm的针状HAP组成,具有和天然骨头相似的成分,浸泡在SBF中后,产物为HAP、(Ca,Mg)3(PO4)2和Mg(OH)2。涂覆HAP和经过处理碱处理后的支架比未涂覆HAP的支架具有更高的生物相容性和细胞存活性。MG63细胞粘附在涂覆HAP和经过碱处理后的支架的表面并增殖,使这些支架有望应用于医学。结果表明:纳米HAP的脉冲电沉积和碱处理可有效改善多孔Mg-Zn支架的生物降解能力和生物相容性。     

铸铁表面摩擦涂覆和感应加热扩散渗铝方法EI北大核心CSCD

为了改善铸铁在恶劣环境下的腐蚀问题,采用涂覆渗铝的表面改性技术在铸铁表面进行铝涂层制备。以HT150为研究对象,对其进行摩擦涂覆渗铝处理,随后对涂层进行高频感应加热扩散和普通加热扩散处理。通过正交试验研究滚花量、扩散处理温度及保温时间对渗层厚度的影响,采用SEM和EDS定量分析渗层厚度变化。结果表明:滚花处理后进行摩擦涂覆可制备较大厚度的纯铝层,显著影响扩散处理后的渗铝层厚度;两种扩散退火处理均促使渗层厚度明显增大,但相同加热温度下,高频感应加热扩散比普通加热扩散的效率更高、效果更好。采用前者,铸铁试样在2~6 min内渗层厚20~160μm。采用滚花预处理与感应扩散相结合的涂覆方式制备的渗层厚度较常规涂覆方式明显增加,采用该方式可制备腐蚀性能较好的渗铝层。     

金属表面激光涂覆陶瓷技术

1激光表面涂覆激光表面涂覆工艺按涂层材料的添加方式分为预先置人法和同步吹送法两大类。预先置入法采用热喷涂、电镀、电沉积或直接粘接等法，将涂层材料预先粘附在基体材料表面，然后采用激光扫描辐照，使涂层材料与基体材料实现冶金结合。该法工艺简单．操作灵活，很难以控制基体的馆深。涂层的稀释度一般较大．最终将影响涂覆层的性能。同步吹送法是在激光辐照基体表面形成浅熔地的同时，由一个供粉器连续进入涂覆粉末，同时输送保护气体（N2或Ar）到激光辐照形成的熔池，迅速凝固后得到一层新涂层。在进行激光涂覆过程中，可以通过调…     

钛表面预处理对溶胶-凝胶法制备羟基磷灰石涂层的影响

利用溶胶-凝胶法在工业纯钛表面制备羟基磷灰石（HA）涂层，探讨了酸洗和浓碱热处理两种基体预处理工艺对涂层的影响；用接触角仪测量了涂覆前两种预处理后基体的接触角并计算其表面能；用扫描电镜（SEM）、X射线衍射仪（XRD）分析了基体和涂层的表面、截面形貌及成分。结果表明：通过溶胶-凝胶法，在基体表面涂覆了HA涂层；与酸洗基体相比，浓碱热处理后在钛表面生成了网状多孔的钛酸钠水凝胶层，提高了基体的表面活性及表面能，由酸洗后的57．68mJ·m^-2增加到浓碱热处理后的77．34mJ·m^-2，尤其是极性色散比由0．235增至0．727，有利于HA在其表面涂覆，减少了提拉次数且HA涂层致密、厚度均匀约为3μm；提高了涂层与基体的结合力。     

可降解镁植入材料表面涂层的制备及其性能

采用浸涂法制备Mg植入材料表面聚乳酸涂层，通过选择不同相对分子质量的聚乳酸并采用硅烷偶联剂对Mg植入材料表面进行预处理，提高Mg植入材料与聚乳酸的结合力。利用扫描电镜得出浸涂时间、聚合物浓度及浸涂次数对涂层厚度的影响。发现Mg植入材料表面涂覆相对分子质量为20万的聚（乳酸-羟基乙酸）能够满足降解条件和结合力的要求。经聚乳酸表面处理的试样在Hank’s溶液中浸泡10d后，计算试样质量损失，发现表面处理后的试样质量损失明显降低。实验表明，镁表面涂覆聚乳酸涂层，可以有效提高其在模拟体液中的耐蚀性。     

二氧化钛纳米管太阳能电池

美国宾夕法尼亚州立大学的研究人员开发成功了一种高效率的太阳能电池，他们利用二氧化钛纳米管与天然染料作为原材料，最初试图将3％左右的太阳能转化为电能。他们在一块玻璃片上首先涂覆了一层掺氟的氧化锡涂层，然后再溅射上一层钛，现已能够覆盖上一层厚度达500nm的钛层，然后放入酸槽中通以中等强度的电流使该钛层氧化。结果可形成大约360nm厚的二氧化钛纳米管，然后在氧气中加热使之晶化，经过这样的处理之后就会使不透明的钛涂层转化为透明的纳米管涂层。随后再往该纳米管层上涂覆一层天然染料。     

激光烧结金属粉末涂层组织和凝固特征

利用激光直接成形技术，采用5kW连续CO2激光器对镍基合金和钴基合金粉末进行单道涂覆烧结试验，得到表面平整、组织细密的、无缺陷的激光涂覆层，利用扫描电镜和显微硬度计对其微观组织及硬度分布进行了分析和测试，并结合凝固理论，探讨了激光涂覆层显微组织特征。     

新一代PVD刀具涂层

PVD涂层全球供应商Balzers公司最近开发出世界首创的新一代PVD涂层——G6涂层。这种商标名为BALINTT的AlCrN基刀具涂层非常薄，但硬度极高，可显著减小刀具的磨损和摩擦，具有优异的加工性能。BALINIT涂层适用于硬质合金和高速钢刀具的涂覆和重涂。     

浅论氮化钛涂层的硬度测量

在探讨测试涂层表面硬度正确方法的基础上,试图建立起超微负荷段试验力,硬度与涂层最小厚度之间的关系,为超薄涂层硬度测定进行试验参数的选择提供参考。介绍了一种新型超微负荷硬度计,它可以满足地进行硬度测量。     

等离子喷焊SiC增强铁基复合涂层的组织和性能

采用粉末埋入反应辅助涂覆技术处理后,SiC表面产生由TiC、Ti5Si3、Ti8C5等组成Ti预涂覆层。通过等离子喷焊技术将经上述预涂覆的SiC颗粒与铁基合金熔覆于工件表面,制备SiC增强铁基合金复合涂层。结果表明:Ti涂覆SiC颗粒增强涂层内颗粒得到保留,受高温作用会发生一定分解,分解产物改变了基体的成分,进而影响基体的结晶模式和组织形态,出现了树枝晶和多边形块状碳化物。Ti涂覆SiC颗粒的颗粒增强作用以及分解产物的产生弥散强化和固溶强化作用,使得复合涂层的平均硬度高于纯铁基涂层,表面的维氏硬度值最高可达961 HV0.2,但SiC颗粒在基体中分布稀疏,颗粒增强效果不明显。     

Cr12MoV钢表面电火花沉积TiB2涂层特性研究

通过电火花表面新技术在Cr12MoV表面制备了高硬度的TiB2陶瓷涂层,通过扫描电镜和金相显微镜观察其微观形貌,能谱仪测量元素分布,X射线衍射仪测量涂层的物相,显微硬度计测量试样横截面的硬度分布。结果表明,Cr12MoV表面的TiB2涂层结构致密,无裂纹和分层,基体中的Cr和Fe显著扩散到涂层中,涂层与基体形成了牢固的冶金结合,涂层的物相主要为TiB2,硬度高达1 200 HV以上,模具耐磨性明显提高。