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对河钢唐钢淬火配分钢QP980进行了化学成分、组织及夹杂物分析,认为造成其热轧断带的主要原因是快冷、快热导致铸坯内外热应力过大,使得微裂纹在内应力的作用下不断扩展。通过将连铸坯入缓冷坑,调整加热炉低温加热区(加热一区)的驻炉时间≥30 min,严格控制板坯除鳞温度≥1 120℃,降低过粗轧除鳞的板坯速度,QP980钢再未出现热轧断裂问题。 相似文献
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本文简要介绍了国内外一些厂家采用连铸坯热装加热炉和直送热连轧机进行轧制技术的发展情况,指出了实现连铸坯的热装加热炉及直接轧制所必备的技术条件,提出了发展我国铸坯的连铸连轧技术的看法。 相似文献
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本文论述了半连轧厂前增设连铸机对钢坯热装炉的影响。目前初轧坯热装率为,50~60%,使用连铸坯后,由于品种结构的变化,初轧坯以沸腾钢为主,而沸腾钢有利于液芯加热和液芯轧制。因此,可以大大提高钢坯入炉温度,为热装提供了优越的条件。连铸坯在连轧线上采取在线火焰清理,只要连铸坯料尺寸适当,或在热轧厂进行调宽轧制,就可为热装炉创造可靠的条件。除此而外,在半连轧厂技术改造中,对大立辊进行改造,精轧机实现快速换辊措施,增建加热炉,提高烧钢能力。半连轧厂经技术改造后,必将提高热装率,达到节能的目的。 相似文献
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非调质钢C70S6 BYΦ60 mm棒材的生产流程为60 t UHP EAF-LF-VD-240 mm×240 mm坯连铸-连轧。连轧材经现场超声波探伤并对缺陷定位取样,通过低倍、金相显微等检验方法对缺陷进行分析,得出该缺陷为心部裂纹,其产生原因主要是铸坯加热不均和轧后冷却应力较大造成。通过改善铸坯加热工艺,将加热二段温度从1 239℃提高至1 248℃,总加热时间≥2.0 h,均热段1 232℃20~40 min,轧后冷却由堆冷24 h改成坑冷38 h,探伤不合格率由36. 80%降至0. 78%。 相似文献
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通过理论分析、实验室验证、工业生产试验研究了炉气对304奥氏体不锈钢(/%:≤0.08C,18~20Cr,8.0~10.5Ni)连铸坯以及热轧板表面质量的影响。工业生产试验结果表明,加热炉中燃烧后炉气中水蒸气含量为19.5%时,加热后铸坯表面铁鳞厚且致密,除鳞后铁鳞残留明显,热轧后钢板色泽不均匀,局部粗糙度4.0μm;当炉气中水蒸气含量降至5.8%时,加热后铸坯表面铁鳞稀薄、疏松,除鳞后无肉眼可见铁鳞,热轧后色泽均匀,整体粗糙度3.0μm。因此为提高热轧板表面质量,应控制加热炉燃烧后炉气中的水蒸气含量。 相似文献
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研究了连续圆管坯轧管中的铸坯质量、轧制工艺和压缩比等三个主要问题,在此基础上,介绍了国外钢管连铸连轧和近终形技术的发展概况,并对发展我国的钢管连铸连轧技术进行了讨论。 相似文献
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采用SEM对连铸坯表面氧化铁皮除鳞除不尽的原因进行分析。分析结果表明:Q235B、Q345B和SPA-H连铸坯内层氧化铁皮呈楔形嵌入钢基体中,嵌入钢基体中的氧化铁皮主要为铁橄榄石—Fe2SiO4相,随着钢基体中硅含量的增加,嵌入钢基体中的铁橄榄石相增加,使得内层氧化铁皮与钢基体的附着力增加,造成连铸坯表面氧化铁皮除鳞除不尽。针对连铸坯氧化铁皮除鳞除不尽的原因,提出相应的研究对策:一方面,优化加热炉工艺,控制高压水除鳞前连铸坯温度在1173℃以上;另一方面,优化高压水除鳞系统参数,增加高压水除鳞效果。 相似文献
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连铸坯不经过离线加热炉加热,直接进入轧机轧制,称之谓“连铸-直接轧制”(HDR或CCDR)。连铸一直接轧制工艺需对铸坯进行保温及边部在线补偿加热。 1984年,日本大同特钢公司(株)在世界上最先将其制造的燃料加热式铸坯边部加热炉交付日本钢管公司(株)福山钢厂使用。其概况介绍如下: 1.平面布置图 在五号连铸机和二号热轧机之间靠近连铸机处设置边部加热炉。从连铸机出来的双流连铸坯,用气体火焰切割器切断,用边部加热炉加热后,在收集铸坯台车上集中,去掉飞边、毛刺,检测表面缺陷后输送到粗轧机。在沿途的输送辊道上,有保温罩覆盖着铸坯。 相似文献
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连铸—连轧金属学问题及钢材质量保证技术 总被引:1,自引:0,他引:1
连铸—连轧生产工艺过程.可归纳为五种类型、本文以冶金学和金属学研究讨论无缺陷铸坯生产技术和钢材组织性能的保证技术,认为连铸—连轧工艺具有很大的发展潜力。 相似文献
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本钢薄板坯连铸连轧生产线在调试生产阶段,精轧机乃多次出现轧裂卡钢停产事故。对轧裂钢板试样进行组织、夹杂物分析,结果表明,钢板严重的组织不均匀性是导致Q235热轧钢板轧裂的主要原因。采取降低连铸时钢水的过热度、提高铸坯出加热炉温度及增大粗轧阶段的压下量等工艺措施后,没有出现过F3轧裂卡钢事故。 相似文献
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讨论了两流薄板坯连铸连轧作业时铸坯在加热炉内的运动情况。分析了进入出坯段的铸坯的模式选择,定义了加热炉综合进坯速度和加热炉平均出坯速度两个概念来讨论铸坯出坯的两种方案,并提出了最小铸坯长度和最大加热炉综合进坯速度的计算公式。 相似文献
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