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研究了磁化处理对高速钢硬度的影响,并使用自制磁化装置对高速钢进行磁化;然后通过对未经磁化和经磁化处理后的高速钢材料进行硬度对比试验.结果表明:在特定电磁频率下,随着磁化时间的增加,高速钢硬度增加,最佳磁化时间为45s;在特定时间内,随磁化电流频率的增加,高速钢的硬度增量变低,与高频磁化效果相比,低频磁化效果较佳.这表明磁化处理可提高高速钢硬度,细化高速钢内部晶粒组织,进而提高耐磨性. 相似文献
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磁粉探伤磁化技术与磁化设备 总被引:1,自引:2,他引:1
磁化技术的发展推动磁化设备的更新换代,综述单方向(周向,纵向)磁化,复合(摆动磁场,旋转磁场)磁化,多向(两组以上多个电源)复合或交替磁化的设备结构及特点,并介绍国外典型通用多向磁粉探伤设备的性能与应用。 相似文献
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磁粉探伤时,常用直流电、交流电以及整流电对工件进行磁化,以便在工件表面处得到必要的磁化场。由于三种电流的时变特性不同,因此,工件磁化后的效果是不相同的。本文着重分析圆柱导体通交流电磁化时,由电流密度分布得出趋肤效应。另外,用傅里叶级数对各种整流电进行谐波分析,并分析了其磁化特性,最后,在保证取得相同磁化效果的前提下,分析了三种电流的有效值和平均值之间的关系。1 直流电磁化当工件通以直流电磁化时,由于电流值不随时间变化,是个恒定值,且电流密度处处相同。图1表示直流电磁化机理,图中B~H曲线是工件的初始磁化曲线,当直流电I=I_0时,工件近表面处对应的磁场强度是H_0。若采用连续法磁化,工件近表面处的磁感应强度为B_0;若采用剩磁法磁化,则工件近表面处的剩余磁感应强度为B_r。 相似文献
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《中国有色金属学报》2017,(2)
为了提高全尾砂料浆(CTR)的絮凝沉降指标,将磁化处理技术引入到全尾砂料浆沉降试验中,分析自然沉降、磁化沉降、絮凝沉降和磁化絮凝沉降4种条件下全尾砂料浆沉降速度和底流质量浓度的变化特性,探索磁化处理在全尾砂料浆絮凝沉降中的作用机理。结果表明:与未经磁化处理的全尾砂料浆相比,磁化处理后的全尾砂料浆沉降指标达到饱和时,PAC添加量节约40%;相同PAC添加量下,磁化处理后的全尾砂料浆沉降速度提高18~55 cm/h、底流浓度提高约0.8%~2.0%。全尾砂料浆磁化絮凝沉降的最优条件为:磁感应强度0.2 T,料浆速度2 m/s,磁化时间2 min,PAC添加量30 g/t;适合磁化处理条件下,对全尾砂料浆进行磁化处理可明显提高其沉降指标。 相似文献
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通过对磁化方法进行等效变换,阐明了感应电流法磁化规范的实质,提出了制定感应电流法磁化规范的通用计算公式,提出了实用的在不同的磁粉探伤机上设定和监控磁化参数的统一方法. 相似文献
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对45钢基体进行不同频率的预磁化处理,再对其进行激光熔覆,借助硬度试验、摩擦磨损试验和光学显微镜研究了基体预磁化频率对激光熔覆涂层性能和组织的影响。结果表明,基体经预磁化后,表面熔覆涂层的洛氏硬度较未磁化时有所提高;此外,在同样摩擦磨损条件下磁化者的磨损量和平均摩擦因数较未磁化得有所下降;且原来大小不匀、枝系发达、连成一体的树枝状晶随预磁化频率的增大逐渐向规则的等轴晶转变,预磁化作用还改善了黑色点状硬质颗粒分布的均匀性,使得组织更均匀、致密;以上结果的唯一直接原因是由于基体预磁化的差异所致。本试验条件下的最佳磁化频率是25 Hz。 相似文献
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漏磁通检测中铁磁材料的磁化状态 总被引:3,自引:3,他引:0
讨论缺陷引起的附加磁场和外磁化场对铁磁材料的磁化作用,引入有效磁导率和平衡磁导率来描述铁磁材料不同区域的磁化状态,建立铁磁材料中的磁化状态及磁偶极子模型中的关荷密度与外磁化场强度、铁磁材料的内禀磁性质以及铁磁材料中磁路和缺陷几何尺寸的关系。 相似文献
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用磁偶板子链概念可以证明,随着磁化场的增强,方钢的纵向磁化将出现两个不同的阶段。在磁化场强较弱的第一阶段,端面上被激励出的磁荷将均匀分布在各条底棱上;而在磁化场强接近材料饱和磁化场强的第二阶段中,磁荷必均匀分布在所有的底棱和侧棱上。 相似文献
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方钢纵向磁化初瞬间各截面的退磁场和净磁荷 总被引:6,自引:6,他引:0
首先推导出方钢纵向磁化初瞬间的退磁场解析表达式,据此和磁介质的磁化规律可证明,此刻在垂直于磁化场的各截面上将出现不同的净磁荷,从而得出方钢纵向磁化初瞬间的磁荷分布是不稳定的结论. 相似文献
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目前的专业教材或者相关行业标准中对于触棒法磁粉检测的有效检测范围多为范围值或经验值。实际检测工作中,按这些标准或规范要求进行磁化的话,往往不能保证整个磁化区域各个走向的缺陷完整显示。通过现场的实际测试,针对铸件的触棒法磁化检测提出了更为准确的磁化方法:150mm×150mm矩形框的磁化检测,需要磁化4次才能满足要求,从而为磁粉检测人员提供有价值的参考。 相似文献
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