电渣重熔高压锅炉管用钢化学成分变化规律的探讨

通过大量数据的统计及回归分析,探讨了２０Ｇ,１５ＣｒＭｏＧ,１２Ｃｒ１ＭｏＶＧ高压锅炉管用钢电渣重熔前后化学成分的变化规律,并由此推导出２０Ｇ,１５ＣｒＭｏＧ,１２Ｃｒ１ＭｏＶＧ高压锅炉管用钢电渣重熔前后元素含量变化的近似计算公式。用该近似计算公式可确定自耗电极元素含量的控制范围。     

低碳钢焊肉中粒状贝氏体的形态及长时间回火时的转变

以１２ＳｉＭｏＶＮｂ钢为母材，用低碳Ｃｒ－Ｗ焊丝进行手工堆焊试验，对试样进行不同温度、不同回火时间的热处理，分析对比了其显微组织及机械性能，以探讨低碳贝氏体钢的可焊性。     

Mn—Cr—Mo钢回火组织对冲击韧性的影响

用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜观察了分析Ｍｎ－Ｃｒ－Ｍｏ钢回火试验的显微 冲击断口，对粒状贝氏体组织与冲击韧性的关系进行了讨论，认为Ｍｎ－Ｃｒ－Ｍｏ钢轧态试样经６００－７００℃回火后冲击韧性值低下的原因是由于其存在较多的（３０－５０％）粒状贝氏体     

低碳低合金贝氏体高强度钢热变形奥氏体的连续冷却转变

研究了一种Ｃｒ－Ｍｎ－Ｍｏ－Ｂ低碳低合金贝氏体钢热变形后奥氏体的连续冷却转变，获得了试验用钢热变形后奥氏体的连续冷却转变曲线，试验结果表明，本试验用钢不发生先共析铁素体析出的临界冷却速度为０．１５℃／ｓ冷却速度在０．１５～１．００℃／ｓ范围时可得到全部粒状贝氏体组织；随着冷却速度的降低；粒状贝氏体中的小岛尺寸增大，数目减少。     

回火时间对0．16C－10Ni－14Co－1Cr－1Mo钢和0．23C－12Ni－14Co－3Cr－1Mo钢组织与性能的影响

研究了０．１６Ｃ－１０Ｎｉ－１４Ｃｏ－１Ｃｒ－１Ｍｏ（１６ＮｉＣｏ）钢在５１０℃和０．２３℃－１２Ｎｉ－１４Ｃｏ－３Ｃｒ－１Ｍｏ（２３ＮｉＣｏ）钢在４８２℃回火的组织与性能。随回火时间的延长，强度、硬度的降低主要是由于Ｍ_２Ｃ的粗化及与基体共格性降低所致。Ｍ_２Ｃ的粗化速度２３ＮｉＣｏ钢要小于１６ＮｉＣｏ钢。     

几种钢软氮化层组织及性能研究

对经过相同软氮化工艺处理后的３８ＣｒＭｏＡｌ、１２ＣｒＭｏＶ和４５钢的渗层厚度、组织结构、显微硬度及室温耐磨性、抗冲蚀磨损性进行了全面系统的研究。结果表明,虽然１２ＣｒＭｏＶ、３８ＣｒＭｏＡｌ的渗层厚度薄,但其各项性能明显优于４５钢,由此分析了合金绎渗层组织和性能的影响。同时初步探讨了冷变形对软氮化过程的影响。     

2Cr-1Mo钢热处理特性及其强韧化机制

本文采用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜和定量金相等试验手段，主要研究了Ｃｒ－１Ｍｏ钢正火处理后显微组织对钢强韧性的影响。在奥氏体化处理后冷却过程中（１００～１℃／ｍｉｎ），共得到四种显微组织─—粒状贝氏体，细珠光体，典型的片层状珠光体和先析铁素体，该钢先析铁素体临界冷速约为６０℃／ｍｉｎ，冷速高于６０℃／ｍｉｎ获得的组织为完全粒状贝氏体组织。试验结果表明，显微组织的类型及其含量的变化是造成Ｃｒ－１Ｍｏ钢强韧性能变化的主要原因。     

10Cr9Mo1VNB（T91）高压锅炉管用钢

１０Ｃｒ９Ｍｏ１ＶＮｂ（Ｔ９１）高压锅炉管用钢程世长，林肇杰，刘正东（冶金部钢铁研究总院６室）Ｔ９１Ｓｔｅｅｌ－１０Ｃｒ９Ｍｏ１ＶＮｂｆｏｒＨｉｇｈ－ＰｒｅｓｓｕｒｅＢｏｉｌｅｒＴｕｂｅｓ￥ＣｈｅｎｇＳｈｉｃｈａｎｇ；ＬｉｎＺｈａｏｊｉｅａｎｄＬｉｕ...     

六辊轧机中间辊用钢接触疲劳性能研究

采用金相、ＴＥＭ、ＸＲＤ等手段研究了六辊轧机中间辊用５５Ｃｒ５ＮｉＭｏＶ及７０Ｃｒ３Ｍｏ钢的接触疲劳性能。结果表明：５５Ｃｒ５ＮｉＭｏＶ钢的接触疲劳性能明显高于传统的７０Ｃｒ３０Ｍｏ钢。５５Ｃｒ５ＮｉＭｏＶ钢组织中的残 奥氏体量较７０Ｃｒ３Ｍｏ钢接触疲劳过程中,残余奥氏体发生应变诱发马氏体转变,这种应变诱发转变可抑制并阻碍疲劳裂纹的产生和扩展。     

1Cr12Mo钢碳化物相分析

本文采用了物理化学相分析的方法研究比较了１Ｃｒ１２Ｍｏ钢在不同淬火介质，不同回火温度的热处理制度下，析出相的类型、数量、组成和颗粒度。１Ｃｒ１２Ｍｏ钢在试验的热处理制度后均析出Ｍ２３Ｃ６型碳化物，数量基本相同，分子组成相同，颗粒度不同。淬火温度相同，介质为空冷比油冷的碳化物颗粒度小。淬火温度、介质及回火介质相同，回火温度低的碳化物颗粒度小。     

大锭型Cr12MoV钢的锻造及其缺陷分析与对策

本文从Ｃｒ１２ＭｏＶ模具钢的特点出发，分析了大锭型Ｃｒ１２ＭｏＶ钢在锻 造中易产生的缺陷，并针对这些缺陷，提出了改进措施，重新设计了一套适用的，专业性强的锻造工艺路线。     

时效处理对06Ni6CrMoVTiAl钢切削特性的影响

马氏体时效钢０６Ｎｉ６ＣｒＭｏＶＴｉＡｌ的切削试验结果表明，经固溶处理和时效处理的钢在切削速度为１２～４１ｍ／ｍｉｎ的范围内，均会产生积屑瘤，通过电镜分析，发现在马氏体基上有一定数量的弥散的第二相存在是引起只屑瘤产生的冶金因素，０６Ｎｉ６ＣｒＭｏＶＴｉＡｌ钢出现积屑瘤时，切屑内裂纹粗大，尖端圆钝，有利于粗加工，但对精加工不利。     

模具钢Cr7Mo3V2Si渗扩氮等温淬火复合强韧化

研究了渗扩氮等温淬火对Ｃｒ７Ｍｏ３Ｖ２Ｓｉ钢硬度，组织，韧性和含氮硬化层扫描断和口形态的影响。结果表明，Ｃｒ７Ｍｏ３Ｖ２Ｓｉ钢制冷作模具复合强韧化处理后的使用寿命提高１倍，且破坏形式得改善。     

86CrMoV7钢热变形奥氏体的TTT图

采用膨胀法测定了８６ＣｒＭｏＶ７钢９００℃奥氏体化ε＝１ｓ＾－１,ε＝０．４热变形前后过冷奥氏曙转变曲线。结果表明：热变莆明显促进球光体、贝氏体转变。变形提高了珠光体、贝氏体的形核率,对珠江体长大速度影响不大;但抑制贝氏体长大;变形明显细工使碳化物退化。     

大锭型Cr12MoV钢的锻造及其缺陷分析

本文从Ｃｒ１２ＭｏＶ模具钢的特点出发，分析了大锭型Ｃｒ１２ＭｏＶ钢在锻造中易产生的缺陷，并针对这些缺陷，提出了改进措施，重新设计了一套适用的、专业性强的锻造工艺路线。     

新型热作模具钢（JM）的研究与应用

５Ｃｒ４Ｗ４ＭｏＶＮｂ钢（ＪＭ）是一种新型加钒、铌的Ｃｒ－Ｗ－Ｍｏ热作模具钢。应用结果表明，该钢具有良好的锻造性能和机械加工性能，用该钢制作的精锻齿模和扳手模的使用寿命比３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ钢提高１倍以上。     

Φ80mm～110mm0Cr18Ni12Mo2Ti管坯钢的试制

介绍不锈管坯钢０Ｃｒ１８Ｎｉ１２Ｍｏ２Ｔｉ的冶炼和加工工艺并作了分析探讨。检验分析了该钢的化学成份，显微组织和夹杂物等，结果表明，太钢生产的不锈管坯钢０Ｃｒ１８Ｎｉ１２Ｍｏ２Ｔｉ完全能够达到技术条件的要求，说明现行的生产工艺是可行的。     

Si－Mn－Cr型热轧双相钢相变和组织的研究

锰和铬含量分别达１．５３％和０．６％的Ｓｉ－Ｍｎ－Ｃｒ型钢获得了Ｓｉ－Ｍｎ－Ｃｒ－Ｍｏ型热轧双相钢的相变动力学，即在ＣＣＴ曲线上出现了温度间隔为１００℃的奥氏体亚稳区。又发现随着冷速的降低，连续冷却转变后的组织中多边形铁素体量增多，贝氏体量减少，且冷速减小到一定程度时组织中出现针状马氏体。     

4Cr5MoSiV1（H13）电渣钢热疲劳性能的试验研究

研究了４Ｃｒ５ＭｏＳｉＶ１钢２０－７００℃热疲劳裂纹的形成与扩展。结果表明，１０５０－１０６０℃淬火，５８０－５６０℃回火使４Ｃｒ５ＭｏＳｉＶ１电渣钢具有较好的热疲劳抗力。并观察到在热疲劳循环初期，其硬度下降较快，循环一定次数以后，其硬度下降平缓。     

Cr12MoV模具钢渗扩氮中温转变复合强韧化

研究了渗扩氮中温转变对Ｃｒ１２ＭｏＶ钢的显微组织，扩氮层的显微镜硬度和心部力学性能的影响，结果表明，Ｃｒ１２ＭｏＶ钢经渗扩氮中温转变复合强韧化处理后，其显微组织细化，组织分布和显微硬度分布优异，力学性能明显提高，模具使用寿命显著延长。