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运用光电光谱法测定灰铸铁中的硼元素,国内尚无报道。本文主要介招通过自制标样、标准化样品、绘制工作曲线,成功进行了灰铸铁中硼元素的分析,分析精度达到国家标准。 相似文献
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通过设计合金元素锑、硼、磷加入量的三因素、二水平的正交试验,研究了合金元素及其加入量对蠕墨铸铁的蠕化率、基体组织、硬度和耐磨性的影响。优选出了合金元素的加入量为:0.03%Sb,0.03%B,0.25%P,并对新材料进行了模拟磨损试验。结果表明:新研制的低合金蠕墨铸铁比铬钼铜硼磷灰铸铁的综合相对耐磨性提高17.56%,而生产成本有所降低。 相似文献
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本文主要介绍通过自制标样、标准化样品,运用光电光谱法探索最佳分析参数,成功进行了灰铸铁中Si、Mn、Cr、Mo、Cu等元素的分析,分析精度达到国家标准。 相似文献
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GB5612—1985《铸铁牌号表示方法》中规定,铸铁中合金化元素含量小于1%的称微合金铸铁。灰铸铁中加入ω_(Sn)<1%时,应称为含锡微合金灰铸铁(以下简称加锡灰铸铁)。微合金灰铸铁实际应用并不普遍,加锡灰铸铁应用更少,一般加入Cr、Mo、Cu等微合金化元素。下面简介一下我们 相似文献
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《内燃机与配件》2018,(21)
气缸套材料多为合金灰铸铁,普通珠光体灰铸铁力学性能较低不能满足高速大功率、高爆压内燃机要求,贝氏体基体灰铸铁力学性能高,广泛使用在大功率内燃机上,但贝氏体灰铸铁综合成本较高、组织没有珠光体稳定可靠。本文通过添加铜元素和铌元素对珠光体灰铸铁组织进行细化,使材料抗拉强度达到392MPa,硬度为285HB,弹性模量为156.3GPa,力学性能达到了贝氏体灰铸铁指标,该珠光体灰铸铁气缸套材料在50-350℃时的热导率和线膨胀系数同常用气缸套材料处于同一水平或稍优,在热导率和线膨胀方面不存在问题,该高强度珠光体灰铸铁气缸套材料在性能上完全可以替代合金贝氏体材料。 相似文献
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对含硼的合金钢用三钾试剂对硼相进行了彩色显示。使整个富硼区着色后,明显地区分FeB相以及其它合金元素和硼的混合相,用扫描电镜进行了分析,确定框架失效的主要原因是钢中硼含量超标,引起热裂造成的。 相似文献
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锑是细化石墨,减少铁素体,促进珠光体形成的元素,可提高灰铸铁牌号,且价格低廉,处理工艺简便,效果稳定。下面是我们生产微锑灰铸铁的生产实践。 1.微锑灰铸铁的性能 根据铸型种类(干、湿)、铸件壁厚、原铁液 相似文献
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对含硼的合金钢用三钾试剂对硼相进行了彩色显示。使整个富硼区着色后,明显地区分FeB和Fe2B相以及其它合金元素和硼的混合相,用扫描电镜进行分析,确定框架失效的主要原因是钢中硼含量超标,引起热裂造成的。 相似文献
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本文主要介绍通过自制标样、标准化样品,运用光电光谱法探索最佳分析参数,成功进行了灰铸铁中Si、Mn、Cr、Mo、Cu等元素的分析,分析精度达到国家标准。 相似文献
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WC/高铬铸铁复合层的组织和耐磨性研究 总被引:7,自引:0,他引:7
研究了灰铸铁基WC/高铬铸铁表面复合层的组织和耐磨性。结果表明,利用铸渗工艺可以在灰铸铁表面获得WC颗粒与亚,过共晶高铬铸铁的复合层;当铸渗剂中WC质量分数为20%时,复合层的耐磨粒磨损性能最佳,甚至超过了由Fe2B单相组成的渗硼层。 相似文献
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张立权 《机械工人(热加工)》2009,(3):68-69
硫是灰铸铁中的有害元素之一,在铸铁熔炼过程中硫的含量越低越好。其主要理由是,硫在灰铸铁中增加了铁液的粘度,降低了铁液的流动性,易使灰铸铁件产生热裂、冷隔和白口等铸造缺陷。在球墨铸铁生产过程中,硫增加了稀土镁硅铁合金的加入量,易使球墨铸铁件产生球化不良,球化衰退、皮下气孔和夹渣等铸造缺陷。 相似文献
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硼是重要的造岩元素之一,快速准确测定地质样品中的微量硼,对地球化学研究具有重要意义。尽管本实验室开发的等离子体发射光谱法测定岩石中痕量硼的方法已成为核行业铀矿地质分析测试标准方法,但由于测定硼的基体效应大,溶矿方法不够理想,使得矿样中微量硼测定存在溶矿时硼的挥发损失和基体干扰等困难。近10年来, 相似文献
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随着气缸套机械性能要求的不断提高,以Cr、Ni、Mo及Cu为主要添加元素,制备了高强度高弹性模量的合金灰铸铁气缸套。本次试验通过添加不同含量Cr、Ni、Mo、Cu合金元素及不同温度下等温淬火热处理,制备高强度高弹性模量的合金灰铸铁。结果表明:在合金元素含量为Cr 0.15-0.35%,Ni 0.2-0.3%,Mo 0.2-0.3%,Cu 0.5-0.65%,经过880-910℃奥氏体化,350℃盐浴炉等温2h后,灰铸铁的机械性能达到最高,此时抗拉强度大于500MPa,弹性模量大于150GPa。石墨以A型为主,长度为4-6级,基体组织为贝氏体和少量残余奥氏体,可以作为气缸套使用材料的技术储备。 相似文献