TAIC对动态硫化EPDM/PP热塑性弹性体性能的影响

研究了交联助剂三烯丙基异氰脲酸酯(TAIC)对以三元乙丙橡胶(EPDM)和聚丙烯(PP)为基体材料的动态硫化热塑性弹性体(TPV)性能的影响。采用转矩流变仪对TPV进行硫化特性测试,运用抽提法测试TPV的凝胶含量,同时研究了TPV的耐热氧老化性能和力学性能。结果表明,随着TAIC含量的增加,TPV的凝胶含量逐渐增大,抗热氧老化性能逐渐提高,拉伸强度和断裂伸长率出现极大值。当TAIC含量为1%时,与未添加TAIC的值相比,拉伸强度和断裂伸长率分别增加11.6%和13.8%,压缩永久变形降低了8%。     

N,N'-间苯基双马来酰亚胺对三元乙丙橡胶/聚丙烯热塑性硫化橡胶性能的影响

通过动态硫化的方法制备三元乙丙橡胶(EPDM)/聚丙烯(PP)热塑性硫化橡胶(TPV),在固定橡塑比和充油量的前提下,研究了硫化剂N,N'-间苯基双马来酰亚胺(PDM)和引发剂2,5-二甲基-2,5-二(叔丁基过氧基)己烷添加量对TPV硫化特性、拉伸性能、压缩永久变形、凝胶含量和微观形貌的影响。结果表明,随着硫化剂用量的增加,TPV胶料所需硫化时间缩短,硫化速率加快,拉伸强度变化不大,压缩永久变形减少,凝胶含量增加。通过扫描电子显微镜研究了其拉伸断面形貌。     

茂金属聚烯烃弹性体/聚丙烯热塑性硫化胶的制备与性能研究

采用双螺杆挤出机制备茂金属聚烯烃弹性体(POE)/聚丙烯(PP)热塑性硫化胶(TPV),考察硫化剂双25用量、助硫化剂TAIC用量和POE/PP共混比对TPV微观结构、动态力学性能、物理性能和耐热空气老化性能的影响。结果表明,硫化剂双25用量为2份、助硫化剂TAIC用量为5份、POE/PP共混比为60/40~70/30时,在保证POE/PP TPV顺利挤出的前提下,POE/PP TPV的综合性能较优。     

过氧化物动态硫化三元乙丙橡胶/聚丙烯的动力学行为

通过无转子硫化仪研究了三元乙丙橡胶(EPDM)/聚丙烯(PP)动态硫化特性及动力学,并考察了硫化体系及硫化温度对EPDM/PP动态硫化特性及动力学参数的影响.结果表明,过氧化物动态硫化EPDM/PP过程主要由主硫化阶段及后硫化阶段2个一级动力学反应组成;通过对两段硫化反应速率常数的拟合发现硫化剂BIBP、助硫化剂HVP...     

酚醛树脂动态硫化三元乙丙橡胶/聚丙烯热塑性弹性体的动力学研究

以二水合氯化亚锡为催化剂制备酚醛树脂动态硫化三元乙丙橡胶(EPDM)/聚丙烯(PP)热塑性弹性体(TPV),研究酚醛树脂和二水合氯化亚锡用量对EPDM/PP TPV硫化特性的影响以及助交联剂氧化锌和高乙烯基聚丁二烯(HVPBd)在硫化体系中的作用。结果表明：随着酚醛树脂用量的增大,EPDM/PP TPV的t₉₀略有延长;随着二水合氯化亚锡用量的增大和硫化温度的升高,EPDM/PP TPV的t₉₀明显缩短,硫化反应速率常数明显增大,硫化反应活化能先减小后增大;氧化锌和HVPBd可用于控制EPDM交联密度大小,提高EPDM/PP TPV的加工性能及抗压缩永久变形性能。     

三元乙丙橡胶/聚丙烯动态硫化热塑性弹性体的相态结构

用扫描电镜研究了三元乙丙橡胶(EPDM)聚/丙烯(PP)动态硫化热塑性弹性体(TPV)相态结构的形成过程,探讨了交联密度、制备工艺、螺杆转速对EPDM/PP TPV相态结构的影响。结果表明,采用以酚醛树脂为硫化剂的动态硫化工艺制备的EPDM/PP TPV,其相态结构实现了由EPDM和PP组成的双连续相到以EPDM为分散相、PP为连续相的转变;当硫化剂用量为7份时,橡胶相硫化速率和交联密度最大;当螺杆转速为180 r/m in时,反应性挤出工艺较之密炼机工艺制备的EPDM/PP TPV的橡胶粒子更细小、分散更均匀。     

过氧化物硫化体系中助交联剂对EPDM性能的影响

研究了助交联剂N,N'-间苯撑双马来酰亚胺(PDM)、三烯丙基异氰脲酸酯(TAIC)、硫磺(S)对三元乙丙橡胶(EPDM)过氧化物硫化特性、物理机械性能、耐老化性能及耐压缩变形性能的影响.研究表明,PDM、TAIC与过氧化二异丙苯(DCP)并用,降低了EPDM硫化胶的拉伸强度、撕裂强度和扯断伸长率,提高了定伸应力和硬度,并改善了压缩永久变形性能.而少量S与DCP并用可提高硫化胶物理机械性能,有效降低其压缩永久变形性能,S用量为0.2 phr时效果最佳.     

纳米CaCO_3对动态硫化三元乙丙橡胶/聚丙烯复合材料的性能影响

采用双螺杆挤出机,通过动态硫化的方法制备三元乙丙橡胶(EPDM)/聚丙烯(PP)/纳米碳酸钙(CaCO_3)热塑性硫化橡胶(TPV),在固定橡塑比和充油量的前提下,研究了纳米CaCO_3添加量对TPV色相、邵氏硬度、拉伸性能和压缩永久变形的影响。结果表明,TPV材料呈黄红色相,纳米CaCO_3添加量在10%~23%时,色相稳定;TPV材料的拉伸强度随着纳米CaCO_3用量的增加先增加到一最大值,然后减小,当纳米CaCO_3用量在10%时,其拉伸强度达到最大值,为6.3 MPa;硬度变化不大,压缩永久变形稍有增大。同时,通过扫描电子显微镜(SEM)研究了拉伸断面形貌和纳米CaCO_3的分散状态。     

新型EPDM及其动态硫化热塑性弹性体的性能

对低充油、动态硫化双峰三元乙丙橡胶热塑性弹性体(EPDM TPV)的性能进行了研究。结果表明,当EPDM中低相对分子质量组分的门尼黏度足够高(门尼黏度50),且质量分数占总聚合物量不超过50%时,就能获得高弹性、低压缩永久变形和拉伸永久变形、低平衡溶胀的双峰EPDM TPV,其性能可媲美于传统方法制备的高充油单峰EPDM和双峰未充油EPDM。     

丁基橡胶/聚丙烯动态硫化热塑性弹性体的制备和性能研究

以丁基橡胶(IIR)和聚丙烯(PP)为基体材料,利用动态硫化的方法制备了丁基橡胶/聚丙烯热塑性弹性体(IIR/PP TPV),主要研究了硫化剂用量和制备工艺参数对IIR/PP TPV力学性能和动态力学性能的影响。结果表明,随着硫化剂用量的增加,IIR/PP TPV的力学性能得到提高,硫化剂用量为9 phr时,IIR/PP TPV的综合性能优异;动态硫化温度为180℃时,IIR/PP TPV有优异的力学性能和阻尼性能;随着动态硫化时间的增加,拉伸强度呈现先增加后减小而断裂伸长率呈现逐渐增大的趋势,硫化时间超过10 min之后,IIR/PP TPV的阻尼性能开始下降,当硫化时间为10 min时,IIR/PP TPV的力学性能和动态力学性能优异。     

硫化体系对动态硫化EPDM/POE热塑性弹性体性能的影响

采用动态硫化的方法在Haake转矩流变仪上制备了三元乙丙橡胶/聚烯烃(EPDM/POE)热塑性弹性体(TPV),并分别对不同硫化体系和硫化剂用量对TPV交联密度和性能的影响进行了研究。结果表明,随硫化剂用量的增加,TPV的交联密度增大,其中硫黄硫化体系的TPV变化最明显;采用硫黄硫化体系和酚醛树脂硫化体系制备的TPV性能优于过氧化物硫化体系,并且DCP和硫黄分别在用量为0.5份,酚醛树脂在1.0份时性能较佳。     

硫化体系对EPDM/PP TPV性能的影响

采用动态硫化的方法用双螺杆挤出机制备三元乙丙橡胶/聚丙烯(EPDM/PP)热塑性弹性体(TPV),研究了硫化体系的变化对TPV熔体流动性、邵尔硬度、拉伸强度、断裂伸长率、100%定伸应力等性能的影响,表征了其微观结构。结果表明,EPDM均匀地分散在PP连续相中,粒经约为0.5μm;随着酚醛树脂硫化体系含量的增加,EPDM大分子链之间相互交联密度增大,使TPV的熔体流动速率减小,体系的硬度增大,但当硫化剂含量过大时,体系的硬度降低;增加酚醛树脂/促进剂的含量,体系的拉伸强度、断裂伸长率和100%定伸应力均增加,但是当硫化剂用量超过一定值时,体系的拉伸强度和断裂伸长率下降,而100%定伸应力变化不大,在生产中需要根据产品最终用途来确定硫化剂使用的最佳量。     

过氧化物/硫磺硫化体系对EPDM硫化橡胶力学性能的影响

通过采用过氧化物、硫磺及过氧化物/硫磺硫化体系硫化三元乙丙橡胶(EPDM)。研究了硫化体系、硫化剂用量等对EPDM性能的影响。实验结果表明:DBPH硫化体系较硫磺硫化体系的EPDM拉伸强度和断裂伸长率高,压缩永久形变率较低,撕裂强度接近。采用DBPH/硫磺硫化体系和TBCP/硫磺硫化体系的EPDM拉伸强度、断裂伸长率和撕裂强度接近,但TBCP/硫磺硫化体系的压缩永久变形率较低。     

嵌段共聚聚丙烯/三元乙丙橡胶热塑性硫化胶压缩永久变形的可逆回复及Mullins效应

采用动态硫化法制备了嵌段共聚聚丙烯(PP-b-PE)/三元乙丙橡胶(EPDM)热塑性硫化胶(TPV),研究了其力学性能、压缩永久变形的可逆回复、Mullins效应及微观形态。结果表明,当PP-bPE/EPDM质量比为30/70时TPV的综合性能较好;室温条件下压缩永久变形的可逆回复随TPV中橡胶相含量的升高而明显加快,且残余形变较小;提高温度可加速TPV永久变形的可逆回复,且高橡胶含量者的形变完全可逆。PP-b-PE/EPDM TPV的单轴循环拉伸中存在明显的Mullins效应,在同一拉伸比下,内耗和阻尼因子在第1次加载-卸载循环中即达到最大值,第2次循环拉伸时明显下降,但之后下降趋势减缓,应力最大值则呈现缓慢下降的趋势。提高树脂用量,动态硫化产物的最大应力、残余形变、内耗、应力软化因子和阻尼因子均明显升高。拉伸断面的场发射扫描电镜观察结果表明,橡胶相含量的提高赋予了TPV强的弹性回复能力。     

三种不同硫化助剂对MVQ/EPDM共混胶性能的影响

研究了3种硫化助剂对MVQ/EPDM共混胶硫化特性、力学性能、耐热老化性能、高温压缩永久变形性能及动态力学性能的影响。结果表明,添加硫化助剂HVA—2的共混胶焦烧时间和正硫化时间均明显缩短;添加硫化助剂丁羟胶和TAIC的共混胶焦烧时间和正硫化时间均变化不大;添加硫化助剂丁羟胶的共混胶具有最好力学性能、耐热老化性能和压缩永久变形性能,其玻璃化温度也比空白样的低近3℃。     

EPDM/PP热塑性弹性体的制备及性能研究

采用过氧化物硫化体系,研究了助硫化剂种类、软化剂用量及不同单螺杆挤出机制备工艺与EPDM/PP(TPV)性能的关系。结果显示:助硫化剂TMPTA对EPDM/PP(TPV)的过氧化物硫化有促进作用;软化剂最佳用量为30份。     

无喷霜硫化体系中硫黄用量对三元乙丙橡胶/白炭黑硫化胶性能的影响

采用无喷霜硫黄硫化体系,考察了硫黄用量对三元乙丙橡胶(EPDM)/白炭黑(WCB)混炼胶硫化特性及硫化胶物理机械性能、耐热老化性能、动态力学性能和压缩永久变形的影响。结果表明,在硫黄用量为0.5~1.5份的条件下,随着硫黄用量的增加,EPDM/WCB混炼胶的硫化速率减慢,硫化胶的拉伸强度先升高后下降,当硫黄用量为1.00份时达到最大值(22.4 MPa),同时扯断伸长率和永久变形逐渐下降,邵尔A硬度升高;热空气老化后,硫化胶的拉伸强度、撕裂强度和硬度均提高,但扯断伸长率下降幅度较大;随着硫黄用量的增加,硫化胶的玻璃化转变温度向高温方向移动,损耗因子峰值先升高后下降,储能模量增大,压缩永久变形略有减小。     

DCP硫化HNBR压缩永久变形性能的研究

对比了氢化丁腈橡胶(HNBR)分别以DCP单用,DCP/硫黄并用,DCP/三烯丙基异氰酸酯(TAIC)并用作硫化体系的3个硫化结果,并分析了压缩永久变形随硫化体系变化的规律及硫化性能与压缩永久变形之间的关系。结果表明:DCP单用且用量较大时,HNBR压缩永久变形较差,最小值为41.9%;DCP/硫黄并用时,HNBR压缩永久变形优良,DCP4.5份和硫黄1.0份,压缩永久变形最小为22.0%;DCP/TAIC并用时,有效降低了压缩永久变形,TAIC用量的增加对HNBR压缩永久变形影响较小,当TAIC为1.0份时,压缩永久变形最小为28.9%。     

EPDM/POE/PP共混制备热塑性弹性体的性能研究

采用动态硫化的方法制备三元乙丙橡胶（EPDM）/聚烯烃弹性体（POE）/聚丙烯（PP）热塑性弹性体,讨论了EPDM、硫化剂、炭黑的用量和填料种类对热塑性弹性体性能的影响。结果表明：随着EPDM用量的增加,EPDM/POE/PP热塑性弹性体的拉伸强度、定伸应力和硬度都呈减小趋势,而拉断永久变形呈上升趋势;随着SP-1055用量的增加,其压缩永久变形显著降低;随着炭黑用量的增加,弹性体的拉伸强度、定伸应力和硬度先下降后增加,而拉断伸长率、拉断永久变形和压缩永久变形先增大后降低;在不同填料种类中用N85作为填料时,弹性体的综合性能最好,压缩永久变形最小。     

辛基酚醛树脂动态硫化丁基橡胶/聚丙烯 热塑性硫化胶的性能研究

选用辛基酚醛树脂硫化剂,采用动态硫化法制备丁基橡胶(IIR)/聚丙烯(PP)热塑性硫化胶(TPV),研究辛基酚醛树脂硫化剂用量对TPV的流变性能、物理性能、动态力学性能和微观形貌的影响,并与IIR/PP简单共混胶进行对比。结果表明:随着辛基酚醛树脂硫化剂用量的增大,动态硫化过程中TPV熔体的转矩逐渐增大,TPV的储能模量和交联密度提高;橡塑简单共混胶的物理性能最差;随着辛基酚醛树脂硫化剂用量的增大,TPV的硬度增大,拉伸强度和拉断伸长率呈先提高后降低趋势,热老化后各项物理性能变化规律与老化前相同;橡塑简单共混胶以及采用少量辛基酚醛树脂硫化剂动态硫化TPV均有2个损耗峰,随着辛基酚醛树脂硫化剂用量的增大,TPV中IIR相的玻璃化转变温度向高温方向移动;橡塑简单共混胶断面比较平整,脊线少,随着辛基酚醛树脂硫化剂用量的增大,TPV断面变得粗糙且脊线有增多趋势。