超高压容器设计实例浅析

针对超高压容器设计标准GB/T 34019—2017《超高压容器》无可供参考的设计实例、超高压容器设计计算过程复杂的现状,以某深水试验超高压容器的设计计算为例,提供了包括设计计算和强度校核的完整计算过程,介绍了超高压容器试验压力、塑性垮塌失效评定、局部过度应变失效评定、疲劳失效评定、筒体端部和筒体螺纹及螺塞螺纹强度校核、筒体螺纹及螺塞螺纹疲劳评定等计算细节。应用ANSYS有限元方法,按照绘制真实应力-应变曲线、建立有限元模型、确定载荷工况、弹塑性数值计算、确定应变极限、合格判定6个步骤进一步细化了局部过度应变失效评定计算。     

超高压容器液压试验压力的探讨

根据超高压容器的失效准则、强度计算、安全系数的选取和储存巨大能量等方面的特殊性,并结合冶金、制造、检验和使用的现状,作者提出了确定超高压容器耐压试验压力的计算公式,可供设备使用厂家和安全检测人员参考。     

高温超高压条件下的三腔压力分隔装置设计

在高温、超高压条件下,3腔压力在一个容器内难建立、难传递。设计了一套三腔压力分隔装置。该装置结构简单,能够稳定建立3腔压力,模拟地层环境及井筒压力与孔隙压力之间的有效传递。为射孔试验提供可靠设备。     

GY—82型超高压容器的设计

本文提出了单层整体锻造超高压容器的塑性失效和爆破失效准则,并依据这一与常规弹性失效设计准则不同的方法,就GY-82型超高压容器的材料选用、设计计算、结构设计和制造检验等问题作了全面介绍。     

夹套容器设计中压力参数选取探讨

对夹套容器设计中设计压力、计算压力、试验压力参数的选取进行了探讨,对过程设备强度计算软件SW6中带夹套容器内筒的试验压力与标准规定取值的不同进行了讨论,以期进一步完善GB 150.1~150.4—2011《压力容器》中关于夹套容器的设计内容。     

GY-82型超高压容器设计及试制

本文从选材、结构、计算、制造及检测等方面对GY-82型超高压容器的设计与试制工作进行了较全面的总结。可供设计、制造、检验单层整体锻造超高压容器的部门参考。     

大型立式容器支腿的设计计算方法

按日本标准《JIS压力容器──说明和计算例（修改版）》建立力学计算模型，按国内现行的标准，如《钢结构设计规范（GBJ17－88）》《钢制压力容器（GB150－89）》和《石油化工钢制设备抗震设计规范（SH3048－93））等进行了各种载荷的计算，给出大型立式容器支腿的设计计算方法，用该方法设计计算的3台外径达4600mm的大型立式搅拌容器，已在大庆油田化学助剂厂聚合物工程丙稀酰胺单体生产车间正常运转多年。     

我国三个主要钢制压力容器标准之间的关系

介绍了ＧＢ１５０—１９９８《钢制压力容器》、ＪＢ４７３２—１９９５《钢制压力容器应力分析法设计标准》和ＪＢ／Ｔ４７３５—１９９７《钢制焊接常压容器》我国三个钢制压力容器标准的适用范围和主要区别。详细论述了超高压容器、快速开关盖式容器等超出ＧＢ１５０适用范围容器的设计原则,指出应根据设计压力、设计温度和工作条件等选用合适的压力容器设计标准。对凸形封头和热卷圆筒的成型厚度、压力容器最大允许工作压力和试验压力的确定方法作了详细介绍。     

深层超高压气藏气体偏差系数确定方法研究

地层条件下气体的偏差系数是用来计算气藏储量的关键数据，通常使用图版法、经验公式法和实验法进行确定。但由于深层超高压凝析气藏地层温度高、压力高，常用的图版法等方法是否适用，缺乏实测资料的佐证。高温高压实验研究表明，超高压下的气体偏差系数和临界压力均远高于低压气藏，超出Standing―Katz图版范围，常规的方法不适用；高压条件下的气体偏差系数与压力呈直线关系，可由较低压力下的实验结果直线外推得出超高压下的偏差系数，不仅降低了对实验设备的要求，且简化了实验过程     

带超压泄放装置需气密性试验容器的设计方法

本文对带超压泄放装置且需做气密性试验容器的设计方法进行了探讨,介绍了安全阀或爆破片安全装置容器设计压力的确定以及容器最大允许工作压力的计算方法。     

双支座卧式容器的设计与计算

卧式容器是油田用以处理、贮存石油产品的常用设备。如何做到不因强度不够而破坏,并能尽量节省钢材耗量,乃是设计计算卧式容器的前提。对于鞍式双支座卧式容器的设计计算,主要涉及两个方面的问题:确定鞍座的位置;确定容器简体和封头的壁厚。一、简图及符号说明     

受集中载荷的卧式容器受力分析与设计

通过对承受集中载荷的卧式容器受力情况进行了分析，应用材料力学方法，结合ＧＢ１５０－８０规范，得到受集中载荷卧式容器的设计计算方法，并经过实践的验证，证明用此方法计算的结果正确，有助于同类设备的设计参考。     

气体爆炸泄放计算方法比较与实验

泄放是为防止设备内部因爆炸而发生破坏所广泛采用的方法,其设计关键是合理、有效设计泄放面积。气体爆炸泄放计算存在多种不同的计算方法,各种方法的适用范围及计算精度均有较大差别。用0 524m3的球形容器对液化气烷 空气进行爆炸泄放实验研究,将实验结果与各种计算结果进行了定量比较。     

新型绕丝式超高压容器钢丝层强度分析

对新型绕丝式超高压容器的缠绕钢丝层进行了预应力分析,推导出了钢丝层在预紧状态下的屈服压力计算公式,对进一步探讨和研究超高压容器的性能具有一定参考价值。     

容器式段塞流捕集器设计

容器式段塞流捕集器具有规模大、载荷工况复杂、工作压力高等特点,已广泛应用于气液混输大型凝析气田工程,但目前国内外尚无可完全覆盖的成熟设计方法。为了保证设备安全运行、降低投资成本,有必要对容器式段塞流捕集器的设计进行规范和优化。在总结前期成功设计经验的基础上,调研了段塞流捕集器的设计、使用情况,提出设备选材、结构设计、强度计算及制造检验的规定,为容器式段塞流捕集器的设计提供有益的参考。     

埋地卧式容器的设计计算

埋地卧式容器与地上卧式容器不同的是要承受土壤所施加的外压力。如果它被部分或全部置于地下水位以下,那么地下水对其有浮力作用。因此,在设计中这两个因素是不容忽视的。将埋地卧式容器的设计分为两种情况,当卧式容器本身承受内压时,可以将容器分别按照承受内压的卧式容器和承受外压的卧式容器分别进行设计计算;当卧式容器本身承受外压时,可以将容器自身的外压与土壤所施加的外压之和作为容器所承受的压力进行设计计算。同时介绍了埋地卧式容器的抗浮设计。     

塔器法兰当量设计压力的计算

在一些小直径塔的设计中，塔体筒节之间需用法兰连接，该法兰除承受内压外，还承受较大的轴向力和外力短（如立式设备的重量、风载荷、地震载荷或管道引起的力和力矩等），这时仅按设计压力来设计或选用法兰是不安全的，而须用当量设计压力代替设计压力。根据JB47lO－92钢制塔式容器》和GB15O－89《钢制压力容器》的规定，归纳出塔器法兰当量设计压力的计算方法。1．法兰的当量设计压力计算公式法兰的当量设计压力的计算公式如下式中：只——当量设计压力，MPa；P——设计压力，MPa；M——外力矩，应计入法兰截面的最大力矩Mdal’，管…     

多层热套容器低循环疲劳强度

1.绪言 最近压力容器朝着大型化、超厚度发展。多层热套容器也被应用于大型、高温以及承受频繁的交变压力中。 热套容器的设计方法是以估算破坏压力乘以安全系数。然而,没有考虑到由于     

国产G4335V超高压钢管综合性能的测试与评价

本文通过对国产Ｇ４３３５Ｖ超高压钢管进行的多项测试与测验结果的分析，并与日本住友金属生产的４３４０超高压管各项指标比较，最后证明国产Ｇ４３３５Ｖ超高压钢管完全可以代替进口４３４０类超高压钢管用于超高压设备中的管道系统。     

高压注水泵泵头体最佳超应变研究

针对高压与超高压注水泵系头体的最主要失效形式──疲劳破坏，从疲劳强度的观点出发，用确定最佳超应变度的等疲劳强度自增强设计原则，研究了高压注水泵泵头体的最佳超应变。并用弹塑性有限元法对高压注水泵泵头体的自增强过程进行了分析计算，确定了内外表面的危险点，求出了泵头体在不同自增强压力下的残余应力分布，获得了泵头体的最佳自增强处理压力与最佳超应变，为高压注水泵泵头体的自增强处理提供了理论依据。