复杂地形上大气污染物扩散研究

对复杂地形上大气污染物扩散进行模拟的先决条件 ,是对湍流风场做出准确的预测。本文对复杂地形上大气污染物扩散以及湍流风场的研究分别作了介绍 ,同时列出了求解湍流风场和污染物扩散的基本方程组 ,为解决此类问题提供参考     

超临界CO_2萃取大豆油的实验研究

采用超临界CO2 萃取技术进行了大豆油的萃取实验。在压力为 2 0～ 30MPa、温度为 30 8～ 32 3K的范围内 ,考察了萃取压力、萃取温度、流体流量和物料预处理方式等条件对出油率的影响。在本文实验范围内 ,大豆油的最佳萃取工艺条件为 :压力 30MPa ,温度 313K ,物料状态为约 0 .4mm厚的大豆片。流体流量只影响萃取速率 ,而不影响最终的出油率     

对容规中气密性试验要求讨论

对《压力容器安全技术监察规程》中气密性试验的有关条款进行了讨论.分析了按这些条款进行气密性试验时,压力容器安全泄放装置可能在试验过程中动作或破坏,使气密性试验无法顺利进行的原因.根据压力容器与安全泄放装置压力参数的配置关系,对可行的气密性试验方法和试验压力进行了讨论.为保证气密性试验顺利进行和爆破片在使用中具有正常性能,对安装爆破片的压力容器提出了爆破片常温弹性极限压力的概念.     

不同型式流场的PEMFC内部传质分析

对采用不同型式流场的PEMFC进行建模,并用控制容积法对控制方程进行离散,求解得到PEMFC内部各物理量的分布以及综合水拖带系数、质子交换膜平均电导率等。分析了采用交趾型流场和常规流场时PEMFC的内部传质以及阴极性能、电池性能和膜性能,结果认为采用交趾型流场时,PEMFC阴极性能高于采用常规流场的PEMFC阴极性能,但质子交换膜的平均电导率低于采用常规流场时。在没有液态水产生时常规流场PEMFC性能高于交趾型流场PEMFC。     

平板布置对气云爆炸场影响

以乙炔-空气气云为可燃介质,进行了半径为50cm半球形气云爆炸实验.气云外布置了平板形障碍物,平板距球心的距离分别为57cm和100cm,平板的布置分为单板、双板垂直、双板平行、3板槽形和4板口形放置5种方式.结果表明,平板对气云爆炸威力有加强作用,对气云的约束越大,爆炸压力越高.     

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液化石油气是一种成分复杂的混合物，这就大大增加了对其爆炸进行数值计算的难度。采用CFD(Computational Fluid Dynamics，计算流体力学)方法，对石油气的混合成分进行了简化处理，进而对石油气爆炸进行了数值模拟，建立了描述液化石油气爆燃的理论模型，采用SIMPLE算法对模型进行了求解。计算的超压与实验值相比较，球形容器内最大偏差为9.09%，平均偏差为4.58%；开敞空间情况下，最大偏差9.02%，平均偏差3.92%。还对工业上可能产生的液化石油气可燃气云爆燃威力进行了预测，当气云半径为100 m时，最大超压可达48.432 kPa。研究表明，大尺寸气云可以产生具有破坏力的超压。     

高压厚壁圆筒的动态承载能力

本文基于对厚壁圆筒形构件动态自增强的研究成果，提出了高压厚壁圆筒的屈服点疲劳设计准则，确定了高压厚壁圆筒的动态承载能力，分析比较了按不同静态强度设计准则设计的高压厚壁圆筒的动态强度，指出了高压厚壁圆筒的动态承载极限。     

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在直径为1 m的球形容器中，采用中心点火方式，对液化石油气进行了大量密闭燃爆和燃爆泄放的实验，得出了液化石油气最大破坏力的浓度范围5%～6%、密闭下燃爆最大压力与初始压力呈线性关系，并基于不同条件下燃爆泄放实验，通过量纲分析将泄放面积、容器内表面积、容器体积、泄放压力及初始压力等关联成燃爆泄放状态准数，建立了燃爆泄放最大超压与泄放准数之间关系式，关系式覆盖的体积范围(0.029～213 m3)，内部初始压力范围（0.1～0.4 MPa），泄放压力与初始压力比（1～2.5）、容器长径比（1～2），在该范围内关系式与实验结果吻合较好。     

承受脉动内压的厚壁圆筒形构件疲劳性能的实验研究

介绍了研究用的脉动内压疲劳实验技术。借助于无缺陷和有横向开孔的脉动内压试件，对厚壁圆筒形构件的疲劳性能进行了实验研究，给出了试验材料的脉动内压疲劳曲线。对横向开孔厚壁圆筒形构件疲劳强度的降低以及在疲劳压力下厚壁筒构件内壁当量应力大于材料屈服极限的现象进行了讨论。