添加聚乙烯醇水溶性纤维对锌银电池用辅助隔膜性能的影响

选择聚乙烯醇水溶性纤维(PVAF)作为增强剂,研究了其不同添加量对锌银电池用辅助隔膜性能的影响。实验结果表明,隔膜的干、湿强度和撕裂度随PVAF添加量的增加而提高,当PVAF添加量大于7%以后,隔膜撕裂度的增加趋势变缓。隔膜的吸碱速度随PVAF添加量的增加而有所下降,但下降幅度较小。当PVAF添加量小于5%时,辅助隔膜的浸碱收缩性没有明显的变化;当PVAF添加量超过5%,浸碱收缩率有较明显的降低。添加PVAF对辅助隔膜面电阻的影响很小。     

煤与牛粪生物质混合成型的研究

为了解决牛粪的利用问题,利用牛粪自有的木质素、纤维素、半纤维素等的黏结作用,将牛粪与煤经过中低压型煤成型机压制成型。研究了黏结剂与原料性质对生物质型煤强度的影响。结果表明:随着黏结剂添加量的增加,型煤强度逐渐增加,当黏结剂添加量超过10%时,型煤强度增加幅度逐渐变缓,黏结剂添加量不宜超过15%;随着无机黏结剂配比的增加,型煤强度先快速增大后缓慢降低,当黏结剂配比为5%有机黏结剂+6%无机黏结剂时,型煤强度最高;随着煤样粒度的减小,牛粪湿度的增加,型煤强度逐渐增加。最后分析了牛粪添加量对型煤燃烧性能的影响,说明生物质添加量越多,型煤初期燃烧速度越快,生物质添加量由20%增加到80%时,型煤燃烧速度变化不大。     

马来酸酐接枝聚乙烯对纸/塑/铝复合材料性能的影响

采用熔融共混法制备了纸/塑/铝复合材料,研究了马来酸酐接枝聚乙烯(PE-g-MAH)的添加量对纸/塑/铝复合材料性能的影响。红外光谱和电镜的分析表明:加入PE-g-MAH可以促进木质纤维(纸)与塑料基体相容。随着PE-g-MAH添加量的增加,复合材料的拉伸强度、弯曲强度和吸水率先增加后减小。当PE-g-MAH用量为5份时,复合材料的冲击强度为11.87 MPa,比添加前提高了154.7%。     

碳纳米管添加量对生物骨水泥复合材料力学性能的影响

将采用干法球磨方法制得的碳纳米管(CNTs)加入到生物骨水泥中,形成以碳纳米管为增强相的生物骨水泥复合材料。通过对不同CNTs含量复合材料粉体的SEM观察发现,当CNTs的添加量小于0.6%时,其在基体的分散较均匀,当含量为0.8%、1.0%时,有CNTs的团聚体出现;通过对力学性能的测试发现,当CNTs的添加量少于0.6%时,随CNTs的增加强度为上升的趋势,当含量超过0.6%时,强度逐渐下降,添加量为0.6%时力学强度获得最大值,此时,抗折强度为10.48 MPa,比纯骨水泥提高58.3%,耐压强度为31.22 MPa,相应提高60.02%。     

填料对聚丙烯力学性能的影响

比较了新型微粉、滑石粉、碳酸钙三种无机填料对聚丙烯(PP)力学性能的影响。结果表明,随着填料填充量的增加,PP材料的弯曲强度均呈上升趋势,冲击强度均呈下降趋势;滑石粉添加量对PP材料的拉伸性能影响不大,15份、25份以及35份时拉伸强度保持在95%以上,碳酸钙和微粉对PP材料的拉伸性能影响情况大致趋同,当添加量超过35份时,PP材料的拉伸强度下降24%。     

磨细矿渣对高性能混凝土性能的影响1掺加磨细矿渣的砂浆试验

研究了矿渣的细度、掺量对水泥砂浆的强度和流动性的影响。结果表明：矿渣细度较小时,抗压强度随着掺量的增加而下降。当细度变大,强度随着掺量增加而下降的趋势变缓。细度超过一定值后,强度随着掺量的增加呈现上升趋势。同时,细度、掺量对早期（３ ｄ、７ ｄ）强度和后期（２８ ｄ）强度的影响也有差别。细度低于 ８００ ｍ ２ ／ｋｇ 的矿渣对砂浆的流动性影响不大,但细度高于 ８００ ｍ ２ ／ｋｇ的超细矿渣能够显著降低用水量。试验结果为研究矿渣在高性能混凝土中的应用提供了依据。     

六偏磷酸钠不同添加方式对聚乙烯醇纤维增强淀粉塑料的影响

研究了六偏磷酸钠(SHMP)的不同添加方式对聚乙烯醇纤维(PVAF)增强淀粉塑料性能的影响,两种添加方式分别为:直接添加,将SHMP直接与PVAF、淀粉和甘油共混;分散后添加,先将SHMP分散于甘油,再与PVAF和淀粉共混。测试了不同添加方式下淀粉塑料的拉伸强度、冲击强度、接触角及转矩流变性能。结果表明,SHMP含量为6%时,直接与分散后添加相比,拉伸强度最大值由2.7倍提高至3.35倍,冲击强度由1.5倍提高到1.7倍,接触角从60.9°提升到70.2°,峰值扭矩则由109.82 N·m增加至132.37 N·m,这说明分散后添加能有效提高淀粉塑料的性能,此时PVAF增强淀粉塑料的综合性能最佳。     

木粉/PVC复合材料抗静电与力学性能研究

采用双螺杆挤出机熔融共混,热压成型的方法制备抗静电PVC木塑复合材料。对其表面电阻、体积电阻和力学性能进行测试表征。结果表明,当导电炭黑的添加量超过14份时,复合材料电阻开始急剧下降,在含量为18份左右时已经达到抗静电材料的要求;高分子抗静电剂ATMER129的加入使得复合材料表现出较好的抗静电性能,随着添加量的增加材料的表面电阻呈下降趋势,当含量到达10份时,复合材料的体积电阻率迅速下降;力学性能分析表明:当炭黑添加量超过12份时,复合材料的弯曲强度和冲击强度明显下降;ATMER129对复合材料冲击强度影响不大,弯曲强度则随着用量的升高而降低。     

粉煤灰掺量对再生混凝土力学性能和抗冻性的影响研究

研究粉煤灰掺量、再生粗骨料取代率对再生混凝土抗压强度和抗折强度的影响,并对再生混凝土在不同冻融循环次数下的抗压强度和质量损失率进行了研究.结果表明:随着粉煤灰掺量的增加,再生混凝土抗压强度呈先增大后降低的趋势,当粉煤灰掺量为15%,再生粗骨料取代率为30%时,再生混凝土的抗压强度达到最大;粉煤灰掺量对抗折强度提高幅度较小;在冻融循环低于50次时,试块抗压强度下降速度较缓,此后下降速度加快,当冻融循环达到150次时,强度损失最大;再生粗骨料取代率对试块的抗冻性影响高于粉煤灰掺量.建立了考虑再生粗骨料取代率、粉煤灰掺量因素的冻融循环作用下再生混凝土抗压强度指数衰减规律预测模型.     

吸水性对尼龙紧固件拉伸强度的影响

对由玻璃纤维增强尼龙610注塑成型的螺栓进行吸水试验,用扫描电镜对不同浸水时间后的螺栓内部组织进行了显微观察,分析了水分引起螺栓拉伸强度变化的机理。结果表明,螺栓在水中的吸水量随浸水时间的延长而增加,初期增加较快,而后随着吸水饱和值的趋近而渐缓。螺栓浸水后,其拉伸强度先小幅度升高后下降,拉伸强度的最大提高量和下降量分别为烘干状态下的5.6%和21.5%。     

耐热PVC/SMA制备与性能研究

将PVC/SMA共混物进行制样检测并分析其力学性能、塑化性能、流变性能。结果表明:SMA添加量为10%时,共混体系拉伸强度提高至53.16 MPa,当SMA添加量为20%时,共混体系拉伸强度下降至41.54 MPa;共混体系冲击强度随SMA添加量的增加而下降;共混体系维卡软化点随SMA添加量的增加而提高,当SMA添加量为20%时,共混体系维卡软化点为87.2℃;转矩流变测试表明,共混体系具有较好的加工性能;旋转流变仪测试表明,共混体系的储能模量与维卡软化点趋势相符,而复数黏度与转矩流变平衡扭矩的变化趋势一致,均随着SMA添加量的增加而减小,这都证明共混体系具有良好的塑化性能、加工性能以及耐热性。     

环氧腰果酚/硅氧烷对酚醛树脂及泡沫性能的影响

以环氧腰果酚(ECD)为酚原,替代部分苯酚,同时引入1,3-双(氨丙烷基)四甲基二硅醚(APTMDS),合成改性酚醛树脂,进而制备改性酚醛泡沫。分析APTMDS添加量一定时,ECD替代苯酚量对改性树脂的结构、游离酚含量、游离醛含量、黏度以及热稳定性的影响,研究ECD替代苯酚量对改性泡沫压缩强度、弯曲强度、易碎性能以及燃烧性能的影响。结果表明,当APTMDS添加量一定时,改性树脂体系的游离酚含量随着ECD的替代量的增加而呈下降趋势,游离醛随着ECD的替代量的增加而呈上升趋势,改性树脂体系的黏度随着ECD的替代量的增加有所上升。改性酚醛泡沫的压缩和弯曲强度有很大程度的提高,当ECD替代量为4%(wt)时,改性泡沫的压缩和弯曲强度最大,分别为0.281和0.363 MPa,与纯酚醛泡沫相比,分别提高了91.16%和62.05%。改性酚醛泡沫粉碎率有所降低,当ECD替代苯酚量为12%时,改性酚醛泡沫的粉碎率最小,19.81%,与纯酚醛泡沫相比,下降了24.13%。改性后的酚醛泡沫的阻燃性能略有下降。     

聚碳酸酯/有机磺酸盐阻燃体系的性能研究

采用有机磺酸盐阻燃剂阻燃改性聚碳酸酯(PC),研究了有机磺酸盐阻燃剂用量对PC复合体系的阻燃性能及其力学性能的影响。结果显示:当添加量低于0.1%时,随着有机磺酸盐阻燃剂添加量的增加,PC复合体系的极限氧指数迅速增加,由26%增加至33.8%,体系的拉伸强度和弯曲强度几乎不变,缺口冲击强度略有下降;当添加量超过0.1%后,极限氧指数增加缓慢,由33.8%增加至34.5%,悬臂梁缺口冲击强度却大幅下降,由11.19 kJ/m2迅速降至3.6 kJ/m2,而且体系透明性受到影响。     

分子筛对玻璃纤维/环氧树脂复合材料湿热前后力学性能的影响

以添加不同质量分子筛(TS)的环氧树脂(EP)作为基体,玻璃纤维(GF)布为增强体,制备了一系列树脂基复合材料层压板试样,研究了不同TS添加量对其耐湿热性能的影响。结果表明,无论是否进行湿热处理,添加了TS的树脂基复合材料层压板试样比不添加的试样拉伸强度提高约20%～30%。增强效果随添加比例的增加呈现先升后降的趋势。当添加比例为0.3%时,提升效果相对最好。同时添加0.3%质量比例分子筛的材料在室温条件下脱水速率相对最慢,但不同添加量的试样最终总脱水量大致相同,由此证明大量水分被分子筛锁住,进而减少水对材料的不利影响。     

吸水膨胀型PVC基热塑性弹性体的制备及性能

以熔融共混法制备了吸水膨胀型PVC基热塑性弹性体,表征了PAAS粒子在基体中的分散行为及对复合体系力学性能的影响,并对其吸水膨胀性能进行了表征。结果表明:在PVC/DOP/PAAS复合体系中,PAAS呈均匀分散;随着PAAS含量的提高,复合体系的拉伸强度、撕裂强度、断裂伸长率、扯断伸长率趋于明显下降趋势,而硬度则趋于缓慢增加;在本研究范围内,PVC/DOP/PAAS复合体系均属于热塑性弹性体;当PAAS的加入量超过40份后,复合体系呈现出显著地吸水膨胀行为。     

石墨-水泥基复合材料的制备与性能

为提高水泥基材料的抗电磁干扰性能,制备了石墨-水泥基复合材料,测试了材料的电阻率、电磁屏蔽效能和力学性能.结果表明:对石墨-水泥基复合材料,在一定范围内,随掺入的石墨质量分数(下同)的增加,材料电阻率呈下降趋势.石墨掺入量为5%～10%时复合材料电阻率下降非常明显,超过15%以后,电阻率变化已不太明显;随着石墨掺量的增加,复合材料的电磁屏蔽效能也逐渐增大,石墨掺入量为15%时达到最大值,而抗折强度及抗压强度则随着石墨掺入量的增加有所下降.     

B4C增强SiC基复合陶瓷力学性能和抗氧化性能

为改善SiC基复合陶瓷的抗氧化性能，以SiC基复合陶瓷为对象，研究了B₄C的添加量对SiC基复合陶瓷显微结构、力学性能和抗氧化性能的影响。结果表明，添加B₄C可提高材料中SiC的结晶性和石墨化程度；经1 450℃处理后，当B₄C添加量为6%(质量分数)时，SiC基复合陶瓷的线变化率由1.39%降至0.58%；抗折强度和抗压强度分别由28.06 MPa和48.03 MPa提高到50.25 MPa和98.58 MPa(分别提高1.8倍和2倍)；当B₄C添加量由0增加到6%时，SiC基复合陶瓷经1 400℃烧结(氧化气氛)的氧化指数由30.33%降低至18.35%，氧化层厚度由3.52 mm降至0.23 mm。添加B₄C可提高SiC晶须的生成量，显著增强SiC基复合陶瓷的强度和抗氧化性。     

单组分硅烷改性聚醚密封胶的研制及应用

以端硅烷基聚醚(MS)为基础聚合物,制备了单组分湿固化MS密封胶,考察了配方中填料及助剂对密封胶表干时间、力学性能的影响,研究了该密封胶贮存稳定性的改善问题。结果表明:催化剂U-220H用量达1.6份时,表干时间的减少趋于平缓,配方组分中不加黏附促进剂WD-51时,密封胶的表干时间显著增加;炭黑用量达到25份时,该密封胶固化后的拉伸强度达3.9MPa;WD-51的加入将增大密封胶体系的交联密度,使其伸长率下降;吸水剂WD-21的加入可有效提高单组分湿固化MS密封胶的贮存稳定性。     

高湿环境对洗衣凝珠安全性能的影响

在高湿环境条件下,洗衣凝珠吸水增重后,其耐压强度随着水分含量的增加而衰减,当吸水量达到8％左右(水分含量约16％)时,耐压强度会下降50％～70％.随着洗衣凝珠市场份额不断增加,洗衣凝珠逐渐普及,仅百度搜索"误食洗衣凝珠"就有三千多万相关结果,我们需关注高湿条件下对其安全性能挑战,建议生产厂家充分考虑洗衣凝珠耐压强度指...     

MMT对WPC吸水前后拉伸及弯曲性能的影响

木粉经过NaOH溶液处理后，表面出现了孔洞结构，用处理后的木粉与PP废玩具塑料(X-PP)制备的木塑复合材料(WPC),其内部的木粉和X-PP的界面连接性与未处理的相比较好；在WPC中加入蒙脱土(MMT),复合材料的拉伸强度、弯曲强度和弯曲模量均升高，断裂伸长率和吸水性降低，添加5%的MMT,复合材料的拉伸强度、弯曲强度和模量分别为19.3、29.1和2 410.1 MPa,与未添加的WPC相比，分别提高了12.2%、6.6%和7.6%;吸水后，WPC的拉伸强度、弯曲强度和弯曲模量从16.1、26.4和2 130.2 MPa分别下降至14.2、21.2和1 732.1 MPa,添加MMT可以有效降低WPC吸水后性能的下降率。当添加5%的MMT时，WPC吸水后的拉伸强度、弯曲强度和模量的下降率分别从9.8%、12.8%和13.4%下降至3.6%、5.2%和5.5%。