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开缝型爆破片的强度设计 总被引:2,自引:2,他引:0
通过实验及理论分析,研究了开缝型爆破片爆破失效的特点及规律。在此基础上,总结提出了该爆破片在工程上既实用且经工程考核其爆破压力精度又能满足国家标准要求的设计计算方法。 相似文献
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本文着重讲述用有限元法分析钻采用反拱爆破片安全装置不设置致破机构结构的可行性及各参数与爆破压力的相互关系,并经实际验证得出:钻采用反拱爆破片安全装置采用不设置致破机构的结构可行;在爆破片厚度、焊接上下体直径及成型压力一定的情况下,焊接上体的型面圆弧对爆破压力影响不大,焊接下体的型面圆弧对爆破压力影响成反比趋势;爆破片的成型压力对爆破压力影响不大;焊接下体泄压直径与爆破压力成反比趋势;用有限元法模拟计算的参数具有指导意义。 相似文献
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分析了反拱刻槽爆破片爆破机理,介绍了对其耐压力循环、时效和动静爆破性能进行的实验研究。 相似文献
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在役车用压缩天然气瓶用爆破片未及设定爆破压力提前泄压失效这一案例,通常有两种假设原因,即充装温度升高导致爆破片爆破压力下降和气密性试验保压时间过长导致爆破片结构损伤。通过分析试验结果,论证了上述两种假设不成立。同时,根据实际工况,从法规要求、充装脉冲波动、动载疲劳、爆破片材质均匀性、气瓶阀门结构缺陷等方面对爆破片失效原因进行了探讨。 相似文献
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爆破片可在规定的温度和压力下爆破,泄放压力,保障安全。在氯碱生产中,因氯气系统压力不易控制,容易发生泄漏爆炸事故,同时,氯气是有毒气体。为解决这一难题,保证安全生产,本文对爆破片在氯气系统中的应用进行了探讨,提出了相关建议。 相似文献
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在实际应用中,很多安装了爆破片装置的工况无法满足泄放系数法所规定的条件,而采用流体阻力系数法对爆破片装置的泄放能力进行计算,大尺寸、高压力的爆破片装置往往不具备试验条件,无法采用流阻系数测试装置获得相应的数据。为了解决此问题,建立爆破片装置泄放过程的数值模型,研究管道内的压力、速度和温度分布。结果表明,在泄放过程中,在爆破片装置所在处,管道内流体速度大、温度低、管壁温度较高。安装爆破片装置的管道内形成阻力的原因主要是由于爆破片位置的管道横截面发生了变化,流速增加,进而改变了流动状态。利用数值仿真计算结果可对试验范围进行扩充,计算不同规格爆破片装置的流阻系数值,为爆破片装置泄放能力的判定提供有效依据。 相似文献
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破裂压力是爆破片结构最为重要的设计参数,在预拱透缝爆破片结构设计中,预拱挠度对破裂压力的影响一直缺乏研究.利用Ansys软件,采用MITC4壳元,对预拱径向透缝爆破片的变形特性及破裂压力进行了有限应变弹塑性有限元分析,并进行了实验验证.结果发现,在相对预拱挠度为0.06~0.22内,此类结构的破裂压力与相对预拱挠度呈现非常显著的正线性关系.预拱所导致的轮廓曲率增加和材料冷作硬化对结构承载能力的提高要明显大于预拱成型中壳体壁厚减少所造成的承载能力降低. 相似文献
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气体爆炸作用下爆破片安全泄放的模拟安全设计 总被引:4,自引:0,他引:4
针对目前尚无统一的化工设备气体爆炸时爆破片安全设计标准的现状,提出了一种可用于气体爆炸作用下爆破片安全设计的新方法——模拟安全设计。该方法是在化工设备内气体爆炸数学物理模型的基础上,采用数值计算的方法,对设备内气体爆炸泄放过程进行数值模拟,通过反复迭代计算确定爆破片的泄放面积和泄爆压力。该方法是基于模拟分析的思想,可以较准确地确定各种初始条件下爆破片的安全设计参数,克服了传统的安全泄放设计方法经验性的缺点,给气体爆炸作用下爆破片安全泄放设计提供了一种新的思路和方法。 相似文献
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高压容器爆破压力的计算 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对高压容器爆破压力计算方法的比较,在保证计算精度的前提下,提出了一种比较简便的计算方法,使相当繁琐的计算成为简单易解决的问题,为在工程设计中推行爆破失效准则做了探索工作。 相似文献
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对GB150—1998压力容器超压泄放装置一些规定的讨论 总被引:1,自引:1,他引:0
就GB150—1998《钢制压力容器》附录B“超压泄放装置”中,对泄放装置动作压力与泄放能力的要求、安全阀排放面积的确定方法以及用爆破片保护的压力容器设计压力的确定方法等,提出了一些不同的观点。指出了GB150—1998的要求和规定,在与其它相关标准的一致性以及现有技术的可行性方面所存在的问题。 相似文献
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本文对带超压泄放装置且需做气密性试验容器的设计方法进行了探讨,介绍了安全阀或爆破片安全装置容器设计压力的确定以及容器最大允许工作压力的计算方法。 相似文献