80Mn14钢中Mn含量对开坯咬入条件的影响

在轧制工艺一定的条件下 ,对 80Mn14钢按冶炼化学成分C、Si、Mn含量的不同 ,分组进行了轧制 ,得出了Mn含量在80Mn14钢中的变化是影响开坯咬入条件变化的主要因素这一结论 ,为 80Mn14钢既能满足协议标准范围内的冶炼生产、又能顺利开坯指明了Mn含量的合理范围     

高锰钢小方坯连铸工艺开发

根据80Mn14高锰钢的热裂敏感性、热塑性、高温机械性能以及自身连铸机特点,通过采用低浇铸过热度、电磁搅拌技术、合适的二冷弱冷制度以及矫直制度等连铸工艺,实现以小方坯连铸的方式生产出合格的80Mn14高锰钢铸坯,并完全满足轧制以及使用要求。     

冲压用钢Si含量控制工艺研究与应用

论述了SPHC钢(属于低碳低硅冲压用钢)冶炼生产中,由于Si含量偏高导致改判普通碳素结构钢Q235B的问题,以及控制Si含量的措施。通过铁水预处理控制、出钢过程渣洗脱硫、转炉出钢时的脱氧操作以及控制钢包顶渣中SiO2含量等方面的措施,最终实现了严格控制钢中Si含量。工艺优化后,生产的SPHC钢成分合格率99%,提高了产品的合格率,改善了冷轧深冲板的各项性能和产品质量,实现了SPHC钢的稳定生产。     

我国热作模具钢性能数据集(续XⅢ)

(14)5Cr4Mo3SiMnVAl钢(012Al) 5Cr4Mo3SiMnVAl钢系属基体钢,是一种空冷硬化型的热作和冷作模具兼容的钢种,已列入GB1299标准.该钢也是在4Cr3Mo3V钢的基础上重新调整合金元素,添加Si、Mn、Al等元素进一步合金化.与3Cr2W8V钢相比不含钨,但钼、铬、锰、钒、硅及铝的含量明显提高.     

SAE1055钢化学成分对力学性能影响的研究

以钢厂对SAE1055钢国产化过程中的100个样本为研究对象,基于线性回归统计学方法,构建了其力学性能与化学成分的回归函数,并获取到其间的变化规律。研究结果表明,C、Si、Cr、Mn和Ti对SAE1055钢力学性能有显著的影响,提升Si元素含量,同时降低Cr、Mn、Ti、Al和Ni元素的含量,对提高其强度会产生较大的提升作用。在现有SAE1055钢标准范围内,实际应用中适当调整各元素含量,对提高SAE1055钢的力学性能产生了一定的促进作用。     

58SiMn钢高能束流局部淬硬性能分析

为了分析58Si Mn钢受控断裂机理,在比较多种高能束流设备加工特性的基础上,优选激光和等离子弧设备和适当工艺参数在58Si Mn钢试件上加工脆性带并进行冲击断裂实验。实验结果对比表明:58Si Mn钢试件加工脆性带后,冲击吸收功显著降低;由于高能束流设备的输出能量密度不同,所得脆性区域的断口截面大小、淬硬层级结构、显微组织硬度变化及其变化梯度等都有较大区别,上述结果均不能显著影响58Si Mn钢试件的受控断裂行为,所得结论满足其断裂机理理论分析。     

1214Bi易切削钢冶炼连铸工艺优化

通过对1214Bi易切削钢采用:1.C、Mn、S等成分控制优化;2.稳定出钢终点C、降低出钢温度、出钢前渣面喷碳还原等冶炼工艺优化;3.优化冷却工艺、提高结晶器振动频率、降低拉速等连铸工艺优化。降低了成本,改善了铸坯质量,提高了铸坯可轧制性。     

我国热作模具钢性能数据集（续Ⅱ）

(2 )　 5Cr Mn Mo Si V钢5Cr Mn Mo Si V钢是无镍多元合金化热锻模钢 ,它在 4Cr Mn Mo Si V钢的基础上增加碳的含量 ,和含有少量钒所以比 5Cr Ni Mo钢具有更好的淬透性和强韧性 ,在 40 0 mm× 40 0 mm截面上可以完全淬透。与5Cr Ni Mo钢相比热疲劳性能几乎相当 ,除可切削性和高温伸长率较低及锻造变形抗力较高外 ,其冲击韧性和断裂韧性、高温强度、抗回火稳定性、热磨损性和抗氧化能力都有较大的提高。如要获得同样硬度其回火温度比 5Cr Ni Mo钢约高 1 0 0°C。适宜制作大型复杂的重载锤锻模。但是此钢的热强性和耐磨性同样不如高…     

ZK8Cr中空钎具钢60t Consteel EAF+60t LF+VD+CC工艺实践

ZK8Cr是用于制作中空钎具材料的重要钢种之一,通过60tConsteel EAF→LF+VD→CC(150 mm×150mm)生产线,采用出钢终点C、[O]、S等含量的控制,造较低碱度精炼渣,少量Al脱氧,VD真空处理,有效的保护浇铸,弱冷、慢拉及使用电磁搅拌等工艺技术所生产的ZK8Cr中空钎具钢,夹杂物的数量、形貌、尺寸得以有效控制,铸坯质量良好,完全满足低成本且稳定高寿命的钎具钢的生产需要。     

00Cr14Ni14Si4(C4)奥氏体不锈钢及其在压力容器制造中的应用

对00Cr14Ni14Si4(C4)奥氏体不锈钢(以下简称C4钢)进行复验、低温韧性和高温性能试验等,并与S30403,S31603钢对比,了解C4钢的性能;对C4钢进行工艺焊接性试验、焊接工艺评定,预测和验证其焊接性及焊接接头性能;对C4钢及S30403,S31603钢进行耐腐蚀性试验等,进一步了解C4钢及S30403,S31603钢在硝酸介质中的耐腐蚀性能。通过C4钢产品制造、查阅C4钢使用情况与容器运行情况及按照安全技术规范规定的原材料专项使用审查,进一步掌握C4钢的相关性能。同时,探讨了对C4钢进行新材料技术评审并纳入到国家相关钢材标准中的可行性。     

45Cr_4NiMoV支承辊轴颈根部裂纹原因分析

采用金相、扫描电镜和能谱分析等检测手段,对支承辊最外端轴颈根部的细小开口状裂纹的产生原因及预防措施进行了研究,实验结果表明,裂纹系由冶炼后期未能完全上浮而残留在钢中的Ca、Si、Mg、F、Al、O等夹杂所形成的复合性夹渣所致。指出采取浇铸温度取上限,浇铸速度取下限等工艺措施是改善该支承辊冶炼质量的首要因素。     

焦炭塔热处理后焊缝缺陷原因分析及处理

通过各种理化检验手段,对焦炭塔整体热处理后裂纹产生的原因进行了分析。结果表明,裂纹产生的原因是焦炭塔在制造安装过程中焊接及返修时没有严格执行焊接规程,特别是冬季气温低,湿度大,采取的措施不当,容易产生宏观和微观缺陷,如裂纹、夹渣、气孔、未焊透等。若焊后热处理不当,可能导致裂纹扩展或析出脆性项。     

T91和P9取热管异种钢焊接

分析T91、P9取热管的焊接性能,针对其淬硬性强,冷裂纹倾向大的特点,采取焊前预热、严格控制层间温度、焊后及时消氢等工艺措施,避免冷裂纹产生,确保焊接接头性能,并成功应用在生产实践中。     

PD3与U71Mn钢轨疲劳裂纹扩展特性研究

针对广深线铺设使用中已出现斜线状裂纹的PD3和U71Mn两种钢轨试样进行了成分、机械性能与微观形貌分析。结果表明：PD3钢轨的强度性能优于U71Mn钢轨的强度性能;U71Mn钢轨裂纹扩展角度比PD3钢轨的裂纹扩展角度要小;U71Mn钢轨在疲劳裂纹扩展中以沿晶和穿晶混合型扩展为主;而PD3钢轨试样的疲劳裂纹扩展主要以穿晶为主,裂纹更容易扩展,扩展速率更大。综合分析表明,U71Mn钢轨更适合于高速铁路铺设使用。     

2A14铝合金法兰焊接裂纹修复

铝合金以其良好的力学性能、防锈性能和轻量化而被广泛用于航空、航天等领域。但铝合金特有的物理-化学性质导致其焊接性极差,极易产生气孔、裂纹等焊接缺陷。主要对2A14铝合金法兰焊接裂纹的产生原因和补焊工艺特点,各种注意事项以及对铝合金焊接裂纹补焊工艺规范进行了详细讨论和探索,同时制定了严格的和细化的补焊工艺流程,完成了该法兰的补焊操作。     

连铸板坯倒角结晶器的应用实践

通过对连铸板坯角部横裂纹形成机制分析,提出采用倒角结晶器解决连铸板坯角部横裂纹缺陷问题。倒角结晶器已成功应用于首秦连铸板坯生产,生产钢种的连铸板坯角部横裂纹缺陷明显降低,提高了钢材的成材率。     

模具磨削裂纹止裂与封闭试验研究

在带有磨削裂纹的Cr12矽钢片冷冲凹模上取样,对裂纹进行脉冲放电使裂纹的尖端变圆钝化,实现钝化止裂,在此基础上对表面的磨削裂纹进行电火花放电熔焊封闭,达到焊补修复的目的,并对止裂与封闭后的 试样进行了有关的检验和测试。