非调质塑料模具钢热加工的模拟研究

采用Gleeble 3800热模拟试验机研究了非调质塑料模具钢(SWFT钢)的热变形工艺,试验结果表明,SWFT钢分别在1000、1050、1100和1150 ℃单道次变形50%后以0.083 ℃/s的速度冷却时,随热变形温度的升高,先共析铁素体组织减少直至消失,但晶粒较粗大.多道次热变形后在相同冷却速度时确保先共析铁素体组织不出现,同时细化因单道次变形温度较高出现的粗大晶粒,为SWFT钢应用于一定截面尺寸的非调质塑料模具钢模块提供了制订锻造工艺的依据.     

锯片用65Mn钢热变形特性研究

采用Gleeble-3500热模拟试验机,通过热压缩方法研究了锯片用65Mn钢的热变形特性。结果表明:65Mn钢在给定的试验条件下,随着应变速率的增加和变形温度的降低其变形抗力显著增加,同时峰值应变也增大。最后建立了65Mn钢的变形抗力数学模型,通过回归分析表明此模型具有较高的拟合精度。     

阀门钢5Cr21Mn9Ni4N热变形抗力模型

以１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢为参考，在Ｇｌｅｅｂｌｅ１５００热模拟试验机上对５Ｃｒ２１Ｍｎ９Ｎｉ４Ｎ（２１－４Ｎ）阀门钢的热轧变形抗力进行了研究，得到了它们的变形抗力曲线。分析了各典型变形抗力模型的预报精度。用合理的模型结构形成回归了两钢种的热轧变形抗力西式。     

我国非调质钢在抽油杆生产中的应用

文章介绍了非调质钢的概念、分类及其特点,总结了我国研制的非调质抽油杆钢的应用情况,分析了钢中元素作用及强韧化机理,指出不断发展的新型非调质钢将会使抽油杆生产迈上新台阶.     

形变条件对A3F钢变形抗力和组识的影响

本文通过热模拟试验测定了不同形变条件下A3F钢的变形抗力、并利用电子显微镜和光学显微镜，观察了不同变形温度。不同变形速度以及不同变形程度的热模拟试样的微观组织，分析了形变条件对A3F钢的变形抗力及组织的影响。     

Q235钢变形抗力的数学模型

利用Gleeble-1500热模拟试验机对Q235钢的金属塑性变形抗力进行试验研究,在实测不同变形温度、变形速率、变形程度与变形抗力关系的基础上,建立了金属塑性变形抗力的数学模型.通过对模型进行回归分析.证明该模型具有良好的曲线拟合特性,为计算其他力学参数提供了理论计算依据.     

利用热模拟技术探讨微Ti对低碳钢热变形特性的影响

利用热模拟技术就微Ｔｉ在低碳钢热变形过程中的作用进行了初步探讨。结果表明，奥氏体的动态再结晶行为主要受变形温度的影响（变形速率、变形量不变时），在较高温度变形时，微Ｔｉ几乎没有推迟奥氏体发生动态再结晶的作用。在变形温度稍低时，微Ｔｉ对含碳较低的钢的作用大于含碳较高的钢。Ｔｉ的啬对高温变形抗力影响不大。     

SPHC钢热变形行为的研究

 通过在Gleeble 3500热/力模拟实验机上的热压缩实验,研究不同热变形条件下SPHC钢的高温变形抗力,考察变形温度、应变速率及变形程度与变形抗力之间的关系,分析了SPHC钢的动态再结晶机理,最后建立了SPHC钢的变形抗力数学模型,通过回归分析可看出此模型有较高的拟合精度。     

热变形半钢的热疲劳行为的探讨

本文对不同变形半钢的热疲劳行为进行了探讨，结果表明：共晶碳化物是热疲劳裂纹产生及扩展的主要部位和通道，碳化物破碎越严重，其热疲劳抗力越高，热疲劳断口属于脆性断裂。     

0.47C-0.36Si-0.67Mn钢连铸板坯低温轧制过程变形抗力模型

用Gleeble-3500热模拟试验机对0.47C-0.36Si-0.67Mn中碳钢150 mm连铸板坯在650 ～920℃、变形量0.1～0.6、变形速率10～20 s-1单道次轴向压缩时的变形抗力进行试验和研究,并建立了实验钢在低温下的变形抗力数学模型.结果表明,随温度降低,变形速率和变形量增加,试验钢变形抗力增加;在700℃以下变形时,由于发生动态铁素体相变,当加工硬化同动态相变软化达到平衡时曲线出现变形抗力极值,而后随形变诱导铁素体量的增加,变形抗力下降.预报值与实测值相符,变形抗力的预报精度为±13.76 MPa.     

贝氏体非调质紧固件用钢动态再结晶行为分析

 为研究贝氏体非调质紧固件用钢的动态再结晶行为,在Gleeble-3500热模拟试验机上进行了单道次压缩试验,并分析了压缩变形应力-应变曲线。研究表明,奥氏体热变形激活能较一般C-Mn钢要高,为427.065kJ/mol;再结晶开始时间与温度曲线在1000℃左右出现明显的转折点,温度低于1000℃时,动态再结晶发生困难。     

热轧薄规格DP600双相钢组织演变

采用MMS- 200热模拟试验机对DP600双相钢进行双道次压缩，研究带有中间坯补热工序的无头轧制工艺和常规轧制工艺对试验钢奥氏体组织和变形抗力的影响，并在实验室进行了2种工艺条件下的热轧试验。结果表明，具有中间坯补热工序的无头轧制工艺有利于精轧前奥氏体组织的均匀化，降低钢材的变形抗力，试验钢更易于变形；轧制薄规格双相钢时，中间坯补热工序可以抑制马氏体带状组织的生成，试验钢具有较高的断后伸长率，马氏体含量的增加提高了试验钢的抗拉强度，力学性能满足DP600的标准要求。该研究结果为无头轧制工艺开发薄规格DP600双相钢奠定了理论基础。     

60Si2Mn 钢高温变形抗力的热模拟实验测定

利用Ｇｌｅｅｂｌｅ－２０００热模拟试验机模拟测定了６０Ｓｉ２Ｍｎ、６０Ｓｉ、４０Ｃｒ及２０Ｍ等钢种的在高温下变地的真应力一真应变曲线,讨论了高温变形抗力与变形温度及形变量之间的关系,结果表明：高温变形抗力与变形温度及形变量有很大关系,变形抗力随主为形温度的升高而降低,同时认为６０Ｓｉ２Ｍｎ钢不会在马钢热轧生产中赞成对轧辊等设备及传动系统的损伤。     

钒对30MnSi钢热变形行为的影响

通过对30MnSi和30MnSiV两种钢在Gleeble-1500热模拟试验机上的高温压缩变形实验，分析了不同变形条件下微合金元素钒对变形抗力的影响，通过试验数据的计算可知，30MnSiV钢的再结晶激活能比30MnSi钢大6.7%左右。     

低成本耐候钢的高温热变形行为

 通过在MMS100 SIMULATOR热/力模拟实验机上的热压缩实验,研究了不同热变形条件下耐候钢的变形抗力,考察了变形温度、应变速率及变形程度与变形抗力之间的关系。结果表明：变形温度和应变速率对耐候钢变形抗力的影响最强烈;耐候钢的变形抗力随变形温度的升高而下降,随应变速率的提高而增大。用实测值回归出了耐候钢的新型变形抗力模型,而且该模型具有较高的拟合精度。     

Q345GJC高层建筑钢热变形行为及流变应力数学模型研究

利用Gleeble-2000热模拟试验机对Q345GJC钢（/%:0.16C,0.36Si,1.37Mn,0.026Nb）进行了单道次压缩试验,实测了试验钢900～1 150℃、真应变0.8～1.2、应变速率0.1～1 s^-1的变形抗力,分析了各工艺变形参数对试验钢动态再结晶和变形抗力的影响。确定了试验钢的动态再结晶激活能为245.448 kJ/mol（峰态时）和166.994 kJ/mol（稳态时）,并建立了试验钢高温变形抗力的数学模型。该模型具有良好的曲线拟合特性,用该模型计算的结果与实测值吻合较好。     

一种非调质连杆用高碳微合金钢的热变形行为

用Gleeble-3500热力模拟试验机在温度为1 223～1 323 K,应变速率为0.2～10 s-1的条件下对一种非调质连杆用高碳微合金钢进行了热压缩变形试验,测得了其流变曲线,并观察了变形后的组织.试验结果表明,流变应力和峰值应变随变形温度的降低和应变速率的提高而增大.试验用钢在真应变为0.8,温度为1 223～1 323 K,应变速率为0.2～10 s-1的条件下,发生完全动态再结晶.测得试验用钢的热变形激活能为289.9 kJ/mol,并得出了其热变形方程,以及动态再结晶晶粒尺寸与Zener-Hollomon参数之间的关系和动态再结晶状态图.     

00Cr22Ni5Mo3N钢大口径厚壁无缝管热穿孔工艺的开发

研究了00Cr22Ni5Mo3N钢的热扭转性能,结果表明,通过对化学成分和扭转温度的合理控制,可以使00Cr22Ni5Mo3N钢获得良好的热塑性,并使其变形抗力小于1Cr18Ni9Ti钢.根据试验结果制订了生产工艺,采用热穿孔工艺成功试制出00Cr22Ni5Mo3N钢大口径厚壁无缝管.     

非调质抽油杆用钢锻造质量探析

通过大量从贝氏体形成和强韧化理论上分析了非调质抽油杆用钢废劳断裂的原因，优化出该钢种锻打后保证产品质量合格的冷却工艺。     

热模拟试验在金属热变形研究中的应用

利用Ｇｌｅｅｂｌｅ－２０００热模拟试验机对钢进行受热及加工的过程模拟，通过测定钢的奥纸体再结晶图、变形抗力、ＣＣＴ曲线、热塑性图等，配合必要的物理和化学检验方法，探索生产工艺与显微组织、相变、力学性能的关系，促进热加工工艺的研制及改善。