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本文研究了硬质合金辊环轧制牌号HRB400螺纹钢筋时产生裂纹的原因。通过选用两种不同硬质合金辊环牌号YGR55和YGR60分别轧制规格Φ6 mm、Φ8 mm和Φ12 mm、牌号HRB400螺纹钢筋,并使用两种不同成品前孔型进行了轧制对比实验。结果表明:硬质合金辊环轧制牌号HRB400螺纹钢筋槽内产生裂纹的根本原因是螺纹钢轧制过程中成品前孔设计不当造成成品孔槽内轧制压力过大,在硬质合金辊环单槽轧制量达不到规定吨位情况下提前失效。同时验证了硬质合金高线轧制螺纹钢的首选牌号为YGR55。 相似文献
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为了提高硬质合金辊环轧制焊丝钢的使用寿命,本文针对硬质合金辊环轧制焊丝钢的失效形式,采用了4组不同孔型参数、不同精度形位公差的硬质合金辊环进行轧制实验研究。采用自制槽深测量仪检测轧槽的磨损深度。对比分析了硬质合金辊环单槽轧制量与孔型参数、形位公差的关系。研究表明:通过调整成品前机架K2架次硬质合金辊环孔型的参数,改变进入成品机架K1架次轧件的形状,可以大幅减少成品机架K1架次硬质合金辊环轧槽磨损不均匀程度,延长其轧槽使用寿命。进一步提高硬质合金辊环的孔型形位公差精度,可以提高单槽轧制量。 相似文献
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<正> 周期轧管变形区中,轧件宽度是否与轧辊孔型宽度(主要与孔型半径及开口角有关,见图1)相适应直接影响到轧出钢管的质量。如果孔型宽度(开口角)比实际轧件宽度小,变形金属就会挤入辊缝内形成“耳子”,有“耳子”的毛管翻转90°进行下一次轧制时,钢管外表面就会形成周期性分布的轧制外折;如果孔型宽度比轧件宽度大,则金属的延伸变形不佳,钢管横向壁厚不均程度就会加剧。以我厂216周期轧管车间为例,1972—1973年期间轧制φ168及φ180钢管时,由于原设计轧辊孔型宽度变化与轧件宽度不相适应, 相似文献
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针对某500热连轧窄带钢生产线Φ650三辊粗轧机组采用双根轧制代替单道次轧制的优化方案,利用ANSYS/LS-DYNA有限元软件对Q235B钢优化前、后的整个粗轧过程进行了数值模拟分析。分析结果表明:优化前后轧件断面温度、等效应力-应变分布规律基本一致;特征点温度与实测值吻合良好,前5道次轧件侧面出现了明显的双鼓形;由于采用共轭孔型轧制,上下轧槽直径不对称,轧件上表面应力、应变比下表面略大;对优化前后的轧制力及轧件尺寸进行了分析对比,校核了优化前后粗轧机的主设备能力。优化结果表明优化后的轧线生产能力提高28.47%。 相似文献
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使用ANSYS/LS-DYNA通用有限元分析软件对大圆钢轧制过程进行模拟仿真,得到了采用成品前单圆弧椭圆孔型的大圆钢轧制的等效应力场、等效应变场,分析了轧件横截面的等效应变和等效应力分布情况。成品前孔型改为双圆弧椭圆孔型后重新模拟轧制过程,根据模拟结果比较,得出采用成品前双圆弧椭圆孔型有利于改善成品道次的应力、应变分布。 相似文献
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这种切分刀,结构简单、重量轻、不用特殊动力,靠轧件出辊时的推力切分。切分后,经若干道次轧制出成品。成品规格为Φ6~20mm圆钢及螺纹钢、线材等。切分刀的布置如图1所示。切分刀结构及外形尺寸见图2。 相似文献
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正2014年5月20日,衡阳华菱钢管有限公司(简称华菱衡钢)Φ720 mm周期轧管机组利用新开发的780 mm孔型,首次成功轧制出Φ765 mm×95 mm规格20钢钢管。该规格产品是华菱衡钢Φ720 mm周期轧管机组目前所轧制的最大直径钢管产品。 相似文献
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采用轧制工艺生产GH4169合金异型材,结合实验条件,基于有限元模拟软件建立了单轧槽少道次轧制过程的三维刚塑性有限元模型。采用异型坯作为坯料,分析了轧制过程中孔型充满度、变形温度、等效应变和等效应力的分布情况。模拟结果表明,采用Φ160 mm×200 mm轧机时,初轧温度为1070℃,断面收缩率为45%,单轧槽两道次轧制成形,孔型充满度良好,等效应变约为0.3~1.4。结合模拟结果,在轧机上进行了热轧实验,轧件厚度满足尺寸要求,宽度比成品小2 mm,没有发生晶粒细化。这主要是由于多火次、多次数轧制,使得加热引起的晶粒长大程度大于小变形量引起的晶粒细化程度,使得晶粒未细化,宽度不够。 相似文献
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粗轧1H、2V机架无孔型轧制技术的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
介绍了在武钢集团昆明钢铁股份有限公司棒线厂粗轧第1、第2架实施无孔型轧制的轧辊配置、轧件断面尺寸、导卫设计等方面的情况,实践表明;无孔型轧制在提高生产率和轧辊利用率、改善产品表面质量等方面效果显著。 相似文献
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基于企业生产工艺和三维有限元理论,通过DEFORM-3D平台建立了C19400铜板带可逆热轧有限元模型,并根据企业现场实测C19400铜板带轧制力验证了该模型的准确性。利用该模型模拟了前3道次热轧时C19400铜板带等效应变、等效应力、温度场和轧制力的变化情况。结果表明:计算轧制力与企业现场实测数据较为吻合,其中,3个道次的相关系数R分别为0.970,0.996和0.994,平均相对误差AARE分别为5.8%,3.3%和4.1%;等效应变分布较均匀,最大等效应变位于轧辊与轧件接触的棱边处,3个道次分别为0.568,1.283和2.130;最大等效应力位于轧件棱角处和轧辊与轧件接触的轧制区域,且以此区域为中心,等效应力向四周逐渐减小,最大等效应力为88.1 MPa。 相似文献
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万能轧制法的特点:可改善钢材表面质量,钢材尺寸精度高,比孔型设计法高出30%以上;轧辊消耗低,比孔型设计法降低约2kg/t材;轧辊共用性增加,用孔型法轧制普通工字钢,1套轧辊最多能轧1种型号3种规格的工字钢,采用万能轧制法,1套轧辊可轧制多种型号多种规格的H型钢或普通工字钢。轧制H型钢采用不同坯料时选用的孔型系统和孔型的设计方法如下:①采用方坯或矩形坯通常,H型钢腹板高度和翼缘高度之和<450mm时,用方坯或矩形坯在二辊可逆式开坯机轧制,主要是使钢坯的形状与尺寸满足万能机组轧制的要求,在万能机架… 相似文献
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孔型设计技术在过去的15年中已取得了重要进展。计算机辅助孔型设计(CARD)系统的开发推动了孔型设计向前发展,并有可能促使塑性理论的发展。本文阐述了应用工程塑性理论进行立轧理论分析的一种简单方法。这种理论被应用到孔型设计中,轧制钢轨连接件时可由几个平轧道次,一个精确控制断面形状、尺寸的预立轧孔型,和一个成品孔型代替传统的五个成形孔,因此只需在精轧道次轧辊上有孔槽。即使是对于复杂的型钢,在轧制规程中应用立轧轧制方法也可以减少开槽辊的数量。其优点是减少了轧辊的备件和换辊时间,从而提高了轧机的生产率。 相似文献