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为了研究淬火温度对M4粉末高速钢组织和性能的影响, 利用光学显微镜观察高速钢试样的金相组织, 对淬火组织的晶粒度进行评级, 并对回火组织中碳化物的组成和分布进行统计; 采用洛氏硬度计和材料万能试验机测试试样的硬度和抗弯强度。结果表明: 随淬火温度的升高, M4粉末高速钢淬火后硬度先上升后下降, 在1200 ℃时出现最大值HRC62.9;淬火态试样的晶粒度随淬火温度的升高而降低。经三次回火后M4粉末高速钢硬度值较淬火态均有提高, 且随淬火温度的升高, 先增高后下降, 在淬火温度为1190 ℃时达到最大值HRC66.4。随淬火温度的升高, 回火态试样的抗弯强度逐渐下降, 碳化物聚集长大倾向明显, 尺寸均匀性下降。M4粉末高速钢的最优淬火温度区间为1180~1190 ℃。 相似文献
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低合金高速钢W3Mo2Cr4V2NbNRE辊轮材料的组织和性能 总被引:1,自引:0,他引:1
针对高速线材轧机上常用的高碳高铬铸钢辊轮耐磨性低,使用寿命短,而普通高速钢辊轮和硬质合金辊轮成本较高的情况,研制出一种使用温度在550℃左右,复合添加氮、铌、稀土的低钨、钼含量的高速钢W3Mo2Cr4V2NbNRE辊轮材料.经1 250℃淬火,550℃3次回火后的硬度为HRC 64,550℃×20 h的热稳定性试验后的硬度为HRC 62,具有良好的红硬性.其耐磨性接近普通高速钢W18Cr4V辊轮的水平,而成本比普通高速钢低. 相似文献
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采用不同淬火方式(沙冷,雾冷,油冷,水冷)处理M42高速钢,通过SEM、AFM、XRD及维氏硬度仪研究不同冷却速率(1~35℃/s)对该合金微观组织与硬度的影响。结果表明,随淬火冷却速率增大:冷却过程中碳化物析出减少,淬火态残余奥氏体量增加;回火马氏体尺寸从150~200 nm减少到30~60 nm,马氏体晶界上二次碳化物析出量增多且尺寸减小;淬火态合金硬度从835 HV降低至788 HV,回火时二次硬化效果更加明显,回火态合金硬度从945 HV升高至1 002 HV,红硬性硬度从856 HV升高至924 HV。 相似文献
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硅对高速钢机械性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
本文系统研究了硅(0~2.5%Si)对基体高速钢60W3Mo2Cr4V、低合金高速钢W3Mo2Cr4V和通用高速钢W9Mo3Cr4V机械性能和回火特性的影响。结果和分析表明,在三类高速钢中加硅能不同程度地改善抗弯性能;硅能显著提高60W3Mo2Cr4V和W3Mo2Cr4V两种钢的回火硬度,但并不增加W9Mo3Cr4V钢的回火硬度;硅对所有高速钢的抗回火稳定性无益,但并不损害低合金高速钢在600℃以下的红硬性。文章引入2-9-4-2Si-、6-5-4-2Si、Co5Si等含硅高速钢进行了比较,讨论了硅在各类高速钢中的适用范围和使用原则。 相似文献
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为了开发新的工艺并提高粉末高速钢的综合性能,对真空熔炼氮气雾化制备的M3与T15高速钢粉末进行了放电等离子烧结(SPS)与热处理,探讨了SPS与热处理的工艺参数对材料性能的影响规律,测定了烧结粉末高速钢的密度、抗弯强度与硬度等力学性能,观察了材料的显微组织与断口形貌。结果表明,M3高速钢最佳SPS参数为930℃、40MPa、10min,最佳热处理工艺参数为860℃×2h-750℃×4h退火、830℃×1h-1210℃×0.5h油淬、540℃×1h四次回火,力学性能为抗弯强度5368MPa、硬度63.70HRC;T15高速钢的SPS工艺参数为930℃、40MPa、5min,与M3采用相同热处理工艺后最高抗弯强度3342MPa、硬度65.1HRC,均获得了优于普通粉末冶金高速钢的良好性能。 相似文献
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一般热变形模具钢的工作温度在其回火温度以下,然而某些工模具如无缝管顶头、吊牙等,一次接触工件的时间长,温度常上升到800℃以上,大大超过其本身的回火温度。这常依其高温硬度和高温强度来决定其使用寿命。高速钢的红硬性很高但延性差,在冲击载荷下有脆断的危险。热模具钢虽有较好的综合性能,但在800℃高温使用时强度不足。而钨系 相似文献
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为了研究高温回火工艺对USS122G超高强度不锈钢显微组织和硬度的影响,采用扫描电镜、透射电镜、物理化学相分析等方法进行分析测试及表征。结果表明,随着回火温度升高,钢中的奥氏体体积分数及第二相数量呈减少趋势,680~700 ℃时第二相的平均尺寸约为65 nm,第二相强化效果减弱,此时硬度为36HRC~37HRC;700 ℃时第二相开始在晶界聚集,而温度高于720 ℃后,细小的第二相数量增加,第二相在晶界上形成了网状分布,硬度有增加趋势。钢的硬度变化主要受到第二相强化影响,综合高温回火对钢中奥氏体体积分数、第二相及硬度的影响,最终确定该钢的最佳高温回火温度为660~680 ℃。 相似文献