丁基橡胶/聚丙烯动态硫化热塑性弹性体的制备和性能研究

以丁基橡胶(IIR)和聚丙烯(PP)为基体材料,利用动态硫化的方法制备了丁基橡胶/聚丙烯热塑性弹性体(IIR/PP TPV),主要研究了硫化剂用量和制备工艺参数对IIR/PP TPV力学性能和动态力学性能的影响。结果表明,随着硫化剂用量的增加,IIR/PP TPV的力学性能得到提高,硫化剂用量为9 phr时,IIR/PP TPV的综合性能优异;动态硫化温度为180℃时,IIR/PP TPV有优异的力学性能和阻尼性能;随着动态硫化时间的增加,拉伸强度呈现先增加后减小而断裂伸长率呈现逐渐增大的趋势,硫化时间超过10 min之后,IIR/PP TPV的阻尼性能开始下降,当硫化时间为10 min时,IIR/PP TPV的力学性能和动态力学性能优异。     

动态硫化工艺对丁基橡胶/聚丙烯热塑性硫化胶性能的影响

考察了3种不同动态硫化工艺(M 1、M 2和M 3)对丁基橡胶(IIR)/聚丙烯(PP)热塑性硫化胶(TPV)结构与性能的影响,并考察了转子转速和动态硫化时间对IIR/PP TPV物理机械性能的影响。结果表明,不同动态硫化工艺制备的TPV的Payne效应均随着应变的增大而减小,采用M 3工艺制备的TPV的网络结构最强。采用3种工艺制备的TPV的拉伸强度由大到小依次为:M 3、M 2、M 1。采用M 2和M 3工艺制备的TPV中IIR与PP相容性较好。不同动态硫化工艺制备的TPV中IIR均呈不规则长条状分散在PP中,采用M 1工艺制备的TPV中交联IIR颗粒的尺寸最大,采用M 3工艺制备的TPV中交联IIR相颗粒和滑石粉填料分散较均匀。随着动态硫化过程中转子转速的提高及动态硫化时间的延长,采用M 3工艺制备的TPV的拉伸强度和扯断伸长率均先增加后减小。当转子转速为80 r/min、动态硫化时间为5 min时,IIR/PP TPV的物理机械性能较好。     

EPDM/PP动态硫化热塑性弹性体的研制及应用

根据粘度相近共混原则，通过（乙烯／丙烯／二烯）共聚物（EPDM）充油、筛选高流动性的粉状聚丙烯（PP）、添加超细活性滑石粉等方法，使EPDM与PP充分均匀分散；采用动态硫化法在单螺杆挤出机组上制备了完全交联的EPDM／PP共混型热塑性弹性体（TPV）；用SEM、力学测试、布拉本流变仪等实验方法，探讨了TPV的配方组成、工艺条件与性能的关系；摸索了TPV的加工性；研究了TPV对PP的增韧效果，发现TPV能大大改善PP的综合性能。     

动态硫化PP/IIR热塑性弹性体阻尼性能研究

以聚丙烯(PP)和丁基橡胶(IIR)为基体材料,溴化酚醛树脂为硫化剂,采用转矩流变仪制备了动态硫化PP/IIR热塑性弹性体,研究了硫化剂、萜烯树脂、石油树脂和滑石粉用量对PP/IIR动态硫化热塑性弹性体力学性能和动态力学性能的影响。结果表明:随着硫化剂用量的增加,PP/IIR动态硫化热塑性弹性体的阻尼因子最大值(tanδmax)和有效阻尼温域(tanδ0.3)略有提高;萜烯树脂和石油树脂可以明显提高PP/IIR动态硫化热塑性弹性体的阻尼性能,使得有效阻尼温域(tanδ0.3)明显向高温方向移动,提高了PP/IIR动态硫化热塑性弹性体的tanδmax;随着滑石粉用量的增加,PP/IIR动态硫化热塑性弹性体的tanδmax和有效阻尼温域都略有提高,tanδ峰值温度变化不大。     

IIR再生胶/PP热塑性硫化胶的制备与性能研究

采用动态硫化法制备ⅡR再生胶/聚丙烯热塑性硫化胶(RⅡR/PPTPV).并对其性能进行研究.结果表明,当RⅡR/PP共混比为60/40时,TPV的综合物理性能较好;RⅡR/PP TPV的耐溶剂性能和热稳定性能较好,加工性能优异;扫描电子显微镜分析表明,RⅡR/PP TPV中的橡胶粒子细小,分散均匀,两相相容性较好,界面强度提高.     

有机蒙脱土/丁基橡胶/聚丙烯热塑性硫化胶的制备与性能

采用动态硫化法制备了有机蒙脱土（OMMT）/丁基橡胶（IIR）/聚丙烯（PP）热塑性硫化胶（TPV）,考察了OMMT的用量和IIR/PP的质量比对TPV的物理机械性能、动态力学性能及热性能的影响。结果表明,当OMMT的用量为20份时,TPV的物理机械性能较佳,Payne效应最弱,OMMT均匀地分布在基体中,阻尼性能较好,有效阻尼温域较大。OMMT对PP的结晶行为有促进作用,OMMT加入量越多,复合体系的结晶温度越高。当IIR/PP的质量比为60/40时,Payne效应较弱,体系中IIR、PP及OMMT之间的相容性较好。     

IPP/IIR共混体系的制备与性能

研究了动态硫化等规聚丙烯／丁基橡胶（IPP／IIR）共混体系的制备工艺，IIR对IPP结晶性能的影响以及IPP／IIR体系的力学性能。结果表明：在180℃一般剪切条件下，动态硫化10min可制备出性能较好的IIR／IPP共混物，15min后会有所降解。IIR的加入会使IPP的球晶尺寸大大减小，熔点与结晶度都变小，对动态硫化体系影响更显著。IIR都能显著提高共混物的冲击韧性，通过对IPP／IIR单纯的机械共混物、经动态硫化的IPWIIR共混物的韧性和两相结构的研究，比较出经动态硫化的IPP／IIR有着优异的综合性能。．     

两种软化剂对动态硫化PP／POE／胶粉热塑性弹性体性能的影响

采用动态硫化法制备了PP／POE／胶粉共混型热塑性弹性体．研究了两种软化剂（环烷油和石蜡油）对体系力学性能、加工性能及耐热氧老化性能的影响。结果表明：环烷油和石蜡油能有效改善体系的加工流动性．降低硬度;随软化剂用量的增加．体系力学性能有所下降;含环烷油的体系力学性能保持率好于含石蜡油的体系;采用15份环烷油,体系综合性能较好。     

EPDM/PP热塑性弹性体的制备及性能研究

采用过氧化物硫化体系,研究了助硫化剂种类、软化剂用量及不同单螺杆挤出机制备工艺与EPDM/PP(TPV)性能的关系。结果显示:助硫化剂TMPTA对EPDM/PP(TPV)的过氧化物硫化有促进作用;软化剂最佳用量为30份。     

高性能NBR/PP热塑性硫化胶的制备与研究

研究了马来酸酐接枝聚丙烯(MP)、氯化聚丙烯(CPP)以及端胺基液体丁腈橡胶(ATBN)和马来酸酐接枝聚丙烯复合增容剂对NBR／PP共混体系的增容效果。采用溴化树脂体系、酚醛树脂体系和DCP体系。分别对共混体系的动态硫化效果进行了讨论。研究了DOP和聚酯对共混体系的增塑效果及耐油效果的影响。对TPV的相态结构、力学性能和耐热油性能研究表明：用ATBN／MP增容的共混体系经酚醛树脂动态硫化后，可以获得相态结构精细、性能优异的TPV；聚酯增塑剂是NBR／PP共混体系的一种比较理想的增塑剂。     

环烷油对PP/EPDM动态硫化热塑性弹性体的影响

运用动态硫化法制备聚丙烯(PP)/三元乙丙橡胶(EPDM)动态硫化热塑性弹性体(TPV),研究了EPDM含量对TPV性能的影响,发现PP/EPDM质量比为60/40时,TPV的拉伸性能达到最大,在此优化配比下研究了环烷油充油前后TPV拉伸性能、结晶性能、热稳定性能、动态力学性能及流变性能的变化规律。结果表明,环烷油的加入使得PP/EPDM拉伸强度下降,断裂伸长率增加;环烷油阻碍TPV中PP相的结晶,其结晶、熔融温度及相应焓值在充油过后都有所下降;环烷油降低了TPV的热降解速率,且使TPV中EPDM相和PP相分子链的玻璃化转变温度(T_g)降低,其中EPDM相的T_g降低更明显,同时熔融状态下TPV的复数黏度、储能模量和损耗模量下降,表明熔融状态TPV中聚合物分子链运动能力增加,分子链内摩擦减小,加工性能得到提高。     

PSBR/PP高聚物合金的性能研究

通过双螺杆挤出机,采用动态硫化法制备了粉末丁苯橡胶/聚丙烯(PSBR/PP)高聚物合金,研究了不同橡塑比、填料和软化剂用量、加工工艺对共混物力学性能的影响。     

丁基橡胶/聚丙烯热塑性硫化胶的结晶和动态力学性能研究

采用动态硫化法制备丁基橡胶(IIR)/聚丙烯(PP)热塑性硫化胶(TPV),研究橡塑比对TPV结晶性能、动态力学性能和物理性能的影响,并与IIR/PP简单共混胶进行对比。结果表明:与简单共混胶和PP相比,TPV的结晶温度和熔点较低,随着橡塑比的增大,TPV的结晶温度降低,结晶度减小,结晶时间延长;随着橡塑比的增大,TPV的储能模量总体降低,且TPV中IIR相的玻璃化转变温度向高温方向移动,PP相的损耗峰减弱,两相相容性增强;在-60～-30℃范围内,与相同橡塑比TPV相比,简单共混胶的储能模量较低,IIR和PP两相相分离明显;与简单共混胶相比,TPV的硬度、拉伸强度和拉断伸长率较大,溶胀比较小;随着橡塑比的增大,TPV的硬度和拉伸强度减小,溶胀比和拉断伸长率呈增大趋势。     

辛基酚醛树脂动态硫化丁基橡胶/聚丙烯 热塑性硫化胶的性能研究

选用辛基酚醛树脂硫化剂,采用动态硫化法制备丁基橡胶(IIR)/聚丙烯(PP)热塑性硫化胶(TPV),研究辛基酚醛树脂硫化剂用量对TPV的流变性能、物理性能、动态力学性能和微观形貌的影响,并与IIR/PP简单共混胶进行对比。结果表明:随着辛基酚醛树脂硫化剂用量的增大,动态硫化过程中TPV熔体的转矩逐渐增大,TPV的储能模量和交联密度提高;橡塑简单共混胶的物理性能最差;随着辛基酚醛树脂硫化剂用量的增大,TPV的硬度增大,拉伸强度和拉断伸长率呈先提高后降低趋势,热老化后各项物理性能变化规律与老化前相同;橡塑简单共混胶以及采用少量辛基酚醛树脂硫化剂动态硫化TPV均有2个损耗峰,随着辛基酚醛树脂硫化剂用量的增大,TPV中IIR相的玻璃化转变温度向高温方向移动;橡塑简单共混胶断面比较平整,脊线少,随着辛基酚醛树脂硫化剂用量的增大,TPV断面变得粗糙且脊线有增多趋势。     

阻燃EPDM/PP TPV的研究

研究制备工艺和阻燃剂用量对EPDM／PP阻燃热塑性硫化胶（TPV）性能的影响。结果表明，采用十溴联苯醚（FR-10）／三氧化二锑并用阻燃体系，阻燃剂在动态硫化前加入，EPDM／PPTPV的阻燃性能较好，但物理性能稍差，阻燃剂用量较大时，EPDM／PPTPV的阻燃性能较好，但拉伸强度减小；采用FR—10／三氧化二锑／氢氧化镁并用阻燃体系，氢氧化镁在动态硫化前加入，EPDM／PPTPV的阻燃性能稍好，物理性能和挤出外观质量略差，氢氧化镁用量对EPDM／PPTPV的阻燃性能影响不大。采用FR—1O／三氧化二锑／氢氧化镁并用阻燃体系，氢氧化镁在动态硫化前加入，可制备低硬度阻燃低发烟EPDM／PP TPV。     

环烷油填充EPDM/PP TPV的性能研究

在双螺杆挤出机上采用动态硫化的方法制备三元乙丙橡胶/聚丙烯(EPDM/PP)热塑性弹性体(TPV),研究了橡塑比的变化对TPV性能的影响及环烷油添加量对热塑性弹性体交联密度、拉伸性能、流动性能、回弹性和邵尔A硬度等的影响。结果表明:橡塑比在1.53~1.47之间,当橡塑比比值为1.47时,EPDM/PP TPV的综合性能为最佳;环烷油对TPV的交联密度没有影响,随着充油量的增加,TPV的熔体流动速率也随之升高,而硬度和回弹性降低,拉伸强度和100%定伸应力均呈降低趋势。环烷油充入量应保持在15%~20%之间。     

硫化和增塑对ACM/PP类 TPV微观结构和性能的影响

选用马来酸酐接枝聚丙烯（MP）作为丙烯酸酯橡胶（ACM）/聚丙烯（PP）热塑性硫化橡胶（TPV）的相容剂，研究了三巯基均三嗪（TCY）和过氧化二异丙苯（DCP）不同硫化体系和硫化剂含量，以及邻苯二甲酸二辛酯（DOP）增塑剂，对TPV微观结构和物理性能的影响。结果表明，DCP比TCY硫化体系的作用效果好，当采用2份（质量份,下同）DCP时，制备的TPV微观相态结构和拉伸、撕裂性能最佳，压缩永久变形和耐油性良好;增塑剂DOP的加入降低了TPV的肖A硬度，增加了TPV的弹性;当DOP含量为30份时，TPV具有较好的相态结构，在有效降低其硬度的同时，力学性能、耐油性和弹性保持相对较好。     

动态硫化法制备EPDM/PP/WRP的初步研究

初步研究了EPDM／PP／WRP共混材料的力学性能和微观结构。结果表明，废胶粉用动态硫化法可以改善EPDM／PP／WRP共混物的机械性能。通过胶料扯断断面的扫描电镜照片的分析，可证明改性后的废胶粉与聚丙烯的界面粘着力增强。     

动态硫化聚丙烯/甲基乙烯基硅橡胶热塑性弹性体的性能

采用转矩流变仪制备了动态硫化聚丙烯（PP）/甲基乙基硅橡胶（MVQ）热塑性弹性体（TPV）,考察了MVQ用量对TPV物理机械性能、疏水性及加工流动性的影响。结果表明,随着MVQ用量的增加,PP/MVQ共混物的硫化速率加快,TPV的拉伸强度、撕裂强度、扯断伸长率和邵尔D硬度下降,压缩永久变形先减小后增大,疏水性和加工流动性得到改善。     

动态硫化溴化丁基橡胶/聚丙烯热塑性弹性体制备及性能的影响因素

采用密炼工艺制备了动态硫化溴化丁基橡胶(BIIR)/聚丙烯(PP)热塑性弹性体(TPV),考察了加工温度、硫化时间对TPV力学性能、微观相态结构、交联密度和流动性的影响。结果表明,当加工温度为180℃时,TPV的力学性能较好,且橡胶相粒子均匀分散于树脂相中。在TPV制备过程中,当硫化时间为10～12min时,胶料的交联密度趋于稳定,胶料达到完全硫化;在硫化3min时,共混物完成了以BIIR和PP为双连续相到以BIIR为分散相、PP为连续相的转变;随着硫化时间的延长,TPV的流动性逐渐增加。