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高炉开铁口机改造方案分析 总被引:1,自引:0,他引:1
针对八钢炼铁厂高炉所使用电动开铁口机效果分析 ,对比目前国内炼铁企业陆续采用的液压开铁口机 ,气动开铁口机特性 ,提出了炼铁厂开铁口机改造方案 相似文献
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对新一代炉前设备-气动开铁口机在实际应用过程中出现的一些问题进行改进,充分发挥其效能,保证炉前铁口正常工作,满足高炉操作要求。 相似文献
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目前,我国大中型高炉开铁口,通常采用电动开铁口机,其钻进轨迹为曲弓形,开 出的孔道是一条弓形的倾斜孔道,很不利于铁口的维修,增加了泥炮的打泥阻力。新建、改建高炉大都采用新型的开铁口机。宝钢1号高炉以及正在建设的2号高炉都是新型两步法复合式全气动开铁口设备。宝钢2号高炉开铁口机是由中国冶金设备制造总公司组织,在外商指导下,购入部分关键部件, 相似文献
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开铁口机是完成打开高炉铁口操作的关键设备。本文介绍了在首钢新3 ̄#高炉投入使用的SGK型遥控全液压开铁口机的性能、特点及设计中采用的新技术、新结构。实践证明,这种开铁口机具有良好的使用效果和经济效益,完全可以替代进口产品,具有推广价值。 相似文献
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高炉开铁口机的合理结构 总被引:1,自引:1,他引:0
开铁口机是高炉炉前的主要设备之一。目前我国高炉设备中唯一没有实现国产化更新换代的就是开铁口机。本文阐述了我国从日本、德国、前苏联和英国引进5种不同结构类型开铁口机的性能和特点,并结合这些性能和特点研制出适合我国现有300m3~2500m3高炉的电振打开铁口机。 相似文献
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天钢钢铁有限公司2 000 m3、3 200 m3两座高炉分别采用了气液复合式开铁口机和TMT立柱式全液压式开铁口机,对开铁口机的使用、技术改进情况进行了简要的分析.生产实践表明,全液动、液压旋臂气动开口机具有技术领先、性能可靠、节能环保、操作便利等诸多优点,具有广泛的应用前景. 相似文献
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近些年来,随着高炉大型化和强化冶炼,铁水日产量激增,相应对出铁口的要求也高了.无水炮泥优质耐火材料的应用,增加了出铁口的强度,但也增加了开出铁口的难度.为了适应高炉生产的发展,越来越需要采用新型开铁口机. 一、国内现用开铁口机分析 1.国内现用开铁口机概况在我国高炉上,目前广泛应用的吊挂型电动式开铁口机(图1)是五十年代设计的产品.这种开铁口机结构比较简单,机械化水平不高,钻孔质量低.以这种设备开铁 相似文献
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针对马钢1号2500m^3高炉2号铁口区域炉缸冷却壁水温差出现异常升高现象,采取了“以炉缸侵蚀模型为预警参数,以不定期开、堵风口为主要手段,加强铁口维护保持稳定的泥包并配合铁口压入含钛精粉炮泥进行局部修复”的护炉制度,逐步将炉缸水温差降至正常范围,保证了高炉最大限度地发挥产能,达到了护炉保产的目标。 相似文献
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对宝钢4号高炉设计采用的新技术及其特点进行了阐述。根据宝钢原有3座高炉生产经验,4号高炉设计时采用了以下先进技术:上罐固定式串罐无料钟炉顶、热压小炭砖炉缸结构、板壁结合的炉体冷却结构、无填沙层平坦化钢结构出铁场,新型液压泥炮和开口机,新英巴水渣处理、环缝洗涤煤气清洗等先进技术。 相似文献
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1997年3月6日,鞍钢10号高炉热风炉围管爆裂鼓开将高压水总管(Φ400mm)折断,大量的水从围管开口处(1200mm×6000mm)灌入炉缸,造成高炉炉缸冻结。在处理过程中,坚持铁口出铁,并成功地使用铁口吹氧法,使高炉迅速恢复正常生产。在处理炉缸冻结事故中,不但没有给高炉长寿和强化留下隐患,而且提高了修复速度,降低了费用。 相似文献
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马钢2500m~3高炉开炉以来,进行了22次定修,休风时间均在8h以上。通过不断总结经验教训,马钢在休风前准备、休风料的加入、休风时机的选择、复风和开铁口操作等方面积累了丰富的经验。 相似文献
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本钢新1号4747m3高炉通过移盖机改造,把移盖机提升油缸与平衡阀分离,由原来的一阀配一缸改为一阀配多缸,每年可降低油缸、平衡阀、高压耐热胶管采购费用120余万元。通过开铁口机钻杆雾化水系统技术的研发应用,炉前钻杆消耗Ak27根/d降低到21根/d,钻头消耗量从5.2个/炉降低到2.2个/炉,打铁口时间由原来的平均20rain降低到10min,并减轻了操作人员的劳动强度。 相似文献
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The thermal behavior of the blast furnace hearth was studied using modeling. The focus was the effect of the size and shape of the taphole clay layer around the taphole. Four different cases have been calculated: one reference case and three cases with different taphole clay layer geometries. It was found that the calculated peak‐to‐peak amplitudes of the lining temperatures during the tap cycles at the location of a thermocouple can be approximated as a linear function of the taphole clay layer thicknesses for all calculated cases. Modeling was also done where both the 90th and the 10th percentile of the observed peak‐to‐peak values of the studied tap cycles were included to describe the behavior of the operating furnace. The taphole region can be divided into three categories based on how well the model can describe the measured process data: below, at, and above taphole level. Below the taphole level, the measured lining temperature variations are smaller than for the calculated results. At the taphole level, the model can describe the behavior well. Above the taphole level the measured lining temperature variations are larger than for the calculated results. It was concluded that in order to make a more accurate heat transfer model of the taphole region, the presence of a skull build‐up below the taphole, erosion above the taphole, and the bath level variations need to be taken into account. 相似文献