热作模具钢4Cr5Mo2V锯切异常原因分析

分析了热作模具钢4Cr5Mo2V锯切后产生异常凸起原因,结果表明因4Cr5Mo2V钢中存在异常空白组织,导致该区域硬度明显高于基体,在锯切后表现为凸起形态。通过正火+组织超细化处理+球化退火的热处理工艺可以完全消除4Cr5Mo2V钢异常组织,显微组织能够达到NADCA#207-2003标准要求。     

"330"叶片生产技术总结 四、处理热

<正> 1.热处理工艺的制订原则“330”0Cr13Ni6Mo 不锈钢叶片的热处理工艺是参照郑州机械所,沈阳铸造所推荐的高温扩散退火,中温去氢和一次正火,二次回火工艺制定的     

大口径P91无缝钢管低温形变退火

研究推制式生产和低温形变退火的大口径P91无缝热扩钢管的显微组织、晶粒度、非金属夹杂物和室温力学性能,并与原管和热扩后经正火+回火处理的热处理钢管进行对比。结果表明,推制式低温形变退火生产的热扩钢管显微组织为回火马氏体,晶粒度6级,纵向和横向屈服强度、抗拉强度、伸长率、布氏硬度分别达到565、740 MPa,25%,220 HB和540、730 MPa,24%,218 HB。P91无缝钢管在低温形变退火后,屈服强度、抗拉强度、硬度略微下降,显微组织、晶粒度和非金属夹杂物与低温形变退火前保持一致,符合ASTM A335标准对P91和GB 5310—2008标准对10Cr9Mo1VNbN的要求。     

热处理工艺对12Cr1MoVG厚壁无缝钢管表面硬度的影响

分析了12Cr1Mo VG厚壁无缝钢管组织分布状态与硬度的关系;通过测定其CCT曲线,确定出Φ219 mm×45 mm规格12Cr1Mo VG厚壁无缝钢管的最佳热处理工艺:淬火970℃×60 min、水淬20 s,回火750℃×150 min。生产结果表明:通过控制淬火时间,可减少铁素体的析出量,避免马氏体组织的大量析出,从而实现产品硬度的控制;新热处理工艺实现了12Cr1Mo VG厚壁无缝钢管硬度在161~182 HB内的稳定控制,表面硬度合格率达100%,且其各项机械性能指标均满足标准要求。     

改进型4Cr5Mo2MnV1Si压铸模块钢的球化处理

改进型4Cr5Mo2MnV1Si压铸模块钢采用传统“余热退火+正火+等温球化退火”工艺球化处理后,组织未达到技术要求,对其传统球化处理工艺做了改进,并对改进工艺处理试样的组织、硬度进行检测。结果表明,试验钢余热退火+正火+等温球化退火后,再经1010℃保温0.5 h炉冷至不同温度(820、790和760℃)保温1 h空冷处理后,显微组织均呈板条马氏体形态,基体上均匀弥散分布有碳化物颗粒,但硬度均高于400 HBW,未达到硬度小于240 HBW球化组织的要求。而经1010℃保温0.5 h空冷至室温,再820、790和760℃保温1 h回火空冷处理后,组织均为等轴铁素体上均匀分布着质点状碳化物,硬度分别为321、235和245 HBW,其中790℃回火效果最好,球化组织级别达到GB3,硬度小于240 HBW。因此,采用余热退火+正火+高温回火(790℃)代替余热退火+正火+等温球化退火可实现改进型4Cr5Mo2MnV1Si压铸模块钢的锻后球化处理。     

热处理工艺对Cr5Mo1V模具钢组织和性能的影响

研究了不同热处理工艺下Cr5Mo1V冷作模具钢的显微组织和力学性能。结果表明:Cr5Mo1V冷作模具钢经860℃×2 h+740℃×5 h退火后,组织为粒状珠光体+块状、粒状碳化物,碳化物主要是富含Cr、Mo、V等元素的M7C3碳化物,退火后硬度为23 HRC,再经520℃×2 h回火处理后组织为回火马氏体、碳化物和残余奥氏体,回火后出现二次硬化现象,硬度达到最大值62 HRC,抗拉强度达到1035 MPa,但伸长率仅为2.3%,塑性较差,这与材料成分、组织不均匀性有关,需要通过改善成分偏析及组织的均匀性,并结合合理的热处理工艺进一步改善材料性能。     

汽轮机用12Cr2Mo钢锻件热处理工艺的研究

汽轮机用12Cr2Mo钢锻件经正火、回火后，其力学性能（主要是屈服强度）偏低，一次热处理后的合格率仅为50％，既造成该钢锻件大量热处理返修，又严重影响了生产周期。对12Cr2Mo钢锻件的加热处理工艺进行了正交试验研究，进行了金相分析和生产实践，并对该钢锻件正火、回火后力学性能不合格的原因进行了探索，找出了该钢适合厂情的最佳热处理工艺参数，使该钢锻件一次性热处理合格率达到100％，经济效益十分显著。     

1Cr5Mo合金钢管热处理工艺

通过实验室实验,对1Cr5Mo合金钢管在不同热处理制度下的性能进行分析,得出退火温度、退火保温时间如何影响1Cr5Mo合金钢管各项力学性能,选择最佳热处理制度应用于工厂规模化生产。从实验结果可以得出1Cr5Mo合金钢管优化的热处理工艺为:退火温度880～920℃,保温2h。按上述优化工艺获得钢管的最佳力学性能为:抗拉强度极限615MPa、屈服强度505MPa、伸长率23%、冲击功280J、硬度≤180HB;组织晶粒度为10级,各项性能均满足标准和用户的使用要求。     

2.25Cr-1Mo型钢的焊后热处理及步冷试验与分析

炼油厂加氢设备"反应产物与混氢油换热器"用SA387Cr22Cl2及SA336Cr.F22钢正火状态下为2.25Cr-1Mo型贝氏体钢,淬透性好,具有一定的淬硬性,可焊性稍差,焊后易产生裂纹,回火抗力较好,但在回火脆化温度400～650℃之间长期使用,易产生脆化倾向,即回火脆性.为满足压力容器设计要求,探讨该钢种的焊后热处理性能,以及模拟在高温下长时间加热、保温和缓慢冷却下,抵抗回火脆化的能力;对此钢进行了焊后热处理工艺及回火脆化敏感性(步冷)试验与分析,据最终产品试板的试验结果,各项技术指标完全符合标准及设计要求.     

00Cr13Ni5Mo不锈钢的焊接裂纹敏感性试验研究

采用小铁研试验对正火及正火+回火态的00Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢进行了焊接冷裂纹敏感性研究。焊接接头微观组织和显微硬度分析结果表明,两种热处理状态条件下的00Cr13Ni5Mo马氏体不锈钢均有良好的抗冷裂纹敏感性,正火态马氏体不锈钢焊后热影响区发生明显软化,正火+回火态焊后接头硬度则为焊缝区至母材区逐步降低的趋势。     

汽轮机叶片用1Cr12Mo钢的化学成分和热处理

比较了三家国内钢厂的汽轮机叶片用1Cr12Mo钢的化学成分。分析了该钢调质后力学性能不符合要求的原因。结果表明:要使1Cr12Mo钢获得较高的力学性能,应按技术要求合理控制该钢的化学成分。例如,调质后动叶片用电渣钢的力学性能优于静叶片用的电炉钢;Ni含量偏低会使该钢调质后δ-铁素体含量超标,从而导致力学性能不合格。根据有效的经验公式预测钢的组织,合理制订热处理工艺,出炉前抽验叶片的硬度,建立性能数据库等,是使1Cr12Mo钢叶片获得更好的热处理质量的有效措施。     

热处理对ZG34Cr2Ni2Mo低合金钢力学性能的影响

采用光学显微镜、扫描电镜、电子万能试验机和显微硬度仪等研究了正火+回火+调质热处理工艺对ZG34Cr2Ni2Mo低合金钢显微组织及力学性能的影响。结果表明:正火(870℃×3 h)+回火(600℃×5 h)+调质(淬火860℃×3 h+回火600℃×5 h)的热处理工艺有助于提高ZG34Cr2Ni2Mo低合金钢的力学性能,常温和400℃高温下,其抗拉强度分别提高了24%和16%;400℃高温下伸长率是原始铸态的2.25倍,硬度提高了8%;常温的断口形貌显示,断口由铸态时的韧窝断裂,经热处理后变为解理断裂。     

4Cr5Mo2VCo钢的热处理工艺优化

对不同工艺下4Cr5Mo2VCo钢的硬度及冲击性能进行测定,并用SEM对其显微组织和断口形貌进行了分析。结果表明,在1000~1100 ℃淬火温度范围内,4Cr5Mo2VCo钢的硬度先升高后降低,最高达59.2 HRC;未溶碳化物数量随淬火温度上升不断减少,在1100 ℃时基本全部溶入基体。回火过程中4Cr5Mo2VCo钢的二次硬化峰值温度为520 ℃,硬度随回火温度继续升高而逐渐降低。不同温度淬火试样的冲击吸收能量随回火温度的上升呈先增大后逐渐降低趋势。在44~46 HRC的硬度使用范围内,4Cr5Mo2VCo钢具有最佳强韧性配比的热处理工艺为1060 ℃×30 min淬火+(600~610) ℃×2 h回火两次,平均冲击吸收能量可达410 J。     

热处理工艺对5Cr5Mo2V钢组织与性能的影响

利用洛氏硬度计及场发射扫描电镜等研究了奥氏体化温度和回火温度对热锻模具用钢5Cr5Mo2V组织和性能的影响。结果表明:试验钢经过不同温度的淬火和回火处理后,组织均为回火马氏体+残留奥氏体+碳化物。当5Cr5Mo2V钢在920~1030 ℃淬火时,随淬火温度升高硬度值增加并于1030 ℃达到最大值62.53 HRC,之后硬度值趋于稳定,且在1030 ℃淬火时晶粒较为细小,超过1030 ℃淬火晶粒开始粗化;试验钢在480~550 ℃回火时,硬度值随回火温度升高逐渐增加,并于550 ℃出现二次硬化峰值,但在此温度下试验钢的冲击性能为最低,此后随回火温度升高冲击性能逐渐增加,当回火温度为600 ℃时,试验钢在维持较高硬度(49 HRC)的同时,冲击吸收能量可达21 J,故5Cr5Mo2V钢的最佳热处理工艺为:1030 ℃淬火30 min后油冷,随后在600 ℃回火(2 h)2次空冷。     

1Cr12Mo钢的高温回火脆性研究

1Cr12Mo钢是马氏体型耐热不锈钢,是汽轮机叶片的常用材料。由于该钢有高温回火脆性,在实际生产中冲击性能经常不合格。两次回火处理能改善1Cr12Mo钢的冲击性能,提出了叶片返修时可供选用的热处理工艺。     

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 热轧无缝钢管经调质处理后,与轧态相比各尺寸参数均发生变化,导致下道加工工序无法正常进行或无法满足交货技术条件。通过对不同规格的样管在现场进行跟踪测量各项尺寸参数,分析数据后表明,对不同规格的钢管,热处理工序对尺寸变化的影响程度不同。轧制尺寸公差的合理控制能抵消因热处理而引起的附加尺寸变形,在轧制小规格无缝钢管时,壁厚按负公差控制,外径按公差中线控制;在轧制大口径厚壁无缝钢管时,外径应按负公差控制,壁厚按正公差控制,能使成品钢管各项尺寸参数达到最终标准要求。     

1Cr12Mo钢晶粒细化热处理工艺的研究

针对1Cr12Mo耐热钢调质热处理后晶粒粗大的问题进行晶粒细化热处理工艺的研究。提出了多种晶粒细化热处理工艺方法,并对其处理结果进行比较。指出该材料最佳的晶粒细化热处理工艺是:两次亚温淬火+高温回火工艺。     

Cr—W—Mo—V—Si工模具钢热处理时碳化物的转变

根据钢中碳化物相变热力学计算，研究了Cr-W-Mo-V-Si模具钢热处理过程的碳化物相变及其对热处理工艺的影响，结果表明，当钢中存在多种碳化物时，可降低退火温度，放宽淬火温度范围以及提高抗回火性、细化组织。X射线衍射仪对碳化物相进行鉴定，分析了碳化物量随不同热处理的变化规律。     

细化无碳化物贝氏体无缝钢管组织的热处理工艺

研究了不同热处理工艺下无碳化物贝氏体无缝钢管的显微组织和力学性能。结果表明,热轧态无碳化物贝氏体无缝钢管的组织粗大,强度较高,韧性很低。热轧+低温回火后韧性的提高幅度不大,仍然较低。热轧+正火+低温回火可以改善无碳化物贝氏体无缝钢管的韧性,但仍存在部分粗大的组织。热轧后先长时间高温回火(690 ℃×300 min),再正火和低温回火可以细化无碳化物贝氏体无缝钢管的组织,消除组织遗传性,大幅度提高韧性,冲击断裂特征由脆性断裂转变为韧性断裂。