高炉水淬渣处理含铬(Ⅵ)废水的研究

研究了以高炉水淬渣为吸附剂处理含铬(VI)废水的工艺条件.试验结果表明,将废水的pH由0.5调至1,高炉水淬渣粒度为280 目(即 0.053mm)、用量为0.02g/mL,作用时间为30min,温度为25℃时,铬(VI)的去除率为95.61%,废水中铬(VI)浓度由7.225 mg/L降至0.317 mg/L,低于国家污水综合排放标准(GB8978-1996)第一类污染物最高允许排放浓度.     

生物除铬(VI)效果及机理探讨

以特定污泥挂膜的自制厌氧生物滤床系统具有良好的去铬(VI)能力。恒流泵最佳流量为47mL/min,外加碳源使废水COD约140mg/L,铬(VI)的浓度由60mg/L左右降到0.5mg/L以下(一级排放标准),需要4h,而对照组(未加碳源)需要14h。铬(VI)浓度由64.66mg/L提高到75.53mg/L时,对系统负面影响甚微,提高到95.47mg/L时,系统出水达标所需时间延长到7.5h。添加微量金属离子与未添加微量金属离子的情况相比,处理效率提高21.26%。分析试验表明:铬(VI)的去除途径可能是由生物还原作用将六价铬还原为三价铬,形成氢氧化铬沉积于微生物表面。     

离子交换法处理含铬废水的研究

本文采用离子交换法处理含铬(VI)废水。实验结果表明,离子交换法处理含铬废水的最佳条件为:废水pH为4、交换时间为60min、交换温度为45℃、树脂投加量为0.9g。在此条件下,可使50mL废水中铬(VI)浓度由50mg/L降至0.02mg/L,达到了污水综合排放标准。     

大块液膜技术处理含六价铬废水

以磷酸三丁酯(TBP)为载体,煤油为稀释剂,NaOH为反萃剂,采用大块液膜技术处理含95~100mg/LCr(VI)的模拟废水。考察了液膜相用量、载体体积分数及反萃剂浓度对大块液膜过程中Cr(VI)传质过程的影响。结果表明,大块液膜技术对废水中Cr(VI)的去除效果较好。Cr(VI)迁移速率随TBP体积分数的提高而加快。当反萃剂NaOH浓度大于0.5mol/L时,反萃剂浓度对Cr(VI)传质过程的影响较小。处理后废水中Cr(VI)含量降至0.5mg/L以下,达到国家排放标准。     

改性粉煤灰处理含铬（Ⅵ）废水的研究

文章对改性粉煤灰处理含铬（VI）废水进行了研究。通过实验考察了改性粉煤灰加入量、吸附时间、吸附温度和废水的pH对废水中铬（VI）去除率的影响。实验结果表明,改性粉煤灰处理含铬（Ⅵ）废水的最佳工艺条件为：改性粉煤灰加入量为1．5g,吸附时间为10min,吸附温度为25℃,废水的pH为6．0。在此条件下可使50mL模拟含铬废水中铬（VI）浓度由10mg／L降到0．47mg／L,铬（VI）去除率达95％以上,达到了国家《污水综合排放标准》。     

高炉水淬渣处理含铬（V1）废水的研究

研究了以高炉水淬渣为吸附剂处理含铬（VI）废水的工艺条件。试验结果表明，将废水的pH由0．5调至1，高炉水淬渣粒度为280日（即0．053mm）、用量为0．02g／mL，作用时间为30min，温度为25℃时，铬（VI）的去除率为95．61％，废水中铬（Ⅳ）浓度由7．225mg／L降至0．317mg／L，低于国家污水综合排放标准（GB8978-1996）第一类污染物最高允许排放浓度。     

中空纤维更新液膜技术处理含铬废水

以磷酸三丁酯(TBP,质量分数为40%)/煤油为萃取剂、氢氧化钠溶液为反萃剂,采用一种新型的液膜技术———中空纤维更新液膜(HFRLM)技术处理含铬废水。研究了HFRLM技术对废水中Cr(Ⅵ)的去除与浓缩效果。结果表明,中空纤维更新液膜技术可同时实现废水中Cr(VI)的分离与富集。处理后,废水中Cr(VI)含量小于0.5 mg/L,Cr(VI)的去除率达99.8%,达到国家排放标准;富集液中Cr(VI)浓度高达2 500 mg/L。该项技术在含铬废水的处理方面表现出良好的应用前景。     

超声波-铁氧体法处理含铬废水的研究

采用超声波-铁氧体法处理含铬废水,考察了加料比(n Fe2+∶nCr(VI))、pH值、H2O2的投加量、含铬废水的初始质量浓度、超声波辐射时间等因素对Cr(VI)的去除率的影响。根据吸光度来评价去除效果,寻求最佳的工艺条件。当加料比为7.5,pH值为8.0~9.0,H2O2的投加量为15mg/L,超声波辐射时间为30min时,Cr(VI)的去除率在99%以上,且铁氧体的磁性最强。实验结果还表明:含铬废水的初始质量浓度越大,Cr(VI)的去除率也越大,且用此法处理均达到国家排放标准;Cu2+,Zn2+对含铬废水的处理造成干扰;另外,超声波对铁氧体除铬有较强的促进作用。     

铁屑-活性炭微电解法处理含铬(Ⅵ)废水的研究

研究了铁屑-活性炭微电解法处理含铬(Ⅵ)废水的工艺条件及机理.试验结果表明,在未调节废水pH值(0.5)的条件下,铁屑与活性炭的质量比为10:1,反应温度为25℃,反应时间为60min,处理的废水量为30mL/g物料,铬(Ⅵ)的去除率为97.92%,处理后的水中铬(Ⅵ)浓度为0.051 mg/L,远低于国家污水综合排放标准(GB 8978-1996)第一类污染物最高允许排放浓度.用铁屑一活性炭微电解法处理含铬(Ⅵ)废水比单独用铁屑还原或活性碳吸附处理含铬(Ⅵ)废水效果好.     

改性伊利石对水中放射性U(VI)的吸附性能研究

采用γ-氨丙基三乙氧基硅烷(KH550)对黏土矿物伊利石(Illite)进行改性,制备了吸附材料KH550@Illite。运用扫描电子显微镜、X射线衍射仪、傅里叶变换红外光谱仪等手段对其进行了表征,并考察了对模拟废水中U(VI)的吸附性能。结果表明:KH550已成功嫁接在伊利石表面,KH550对伊利石的改性为表面修饰作用。在溶液pH为5.0、初始U(VI)的质量浓度为5 mg/L、KH550@Illite投加量为8 g/L的优化条件下,反应60 min后达到吸附平衡,反应结束后U(VI)去除率达到99.25%,废水残余U(VI)的质量浓度为0.023 mg/L,能达到GB 23727-2009中规定的废水铀含量排放标准(≤0.05 mg/L)。吸附U(VI)符合准2级动力学方程,吸附过程为化学吸附,Langmuir吸附等温模型能更好地拟合KH550改性伊利石对水中U(VI)的吸附,主要以单分子层吸附。     

内循环式泡沫浮选塔处理含铬废水

采用自制的内循环泡沫浮选塔处理含铬废水,考察pH值、Fe(NO3)3浓度、十二烷基硫酸钠(SDS)浓度、气体流量、分离时间等因素对分离效率的影响,并与常规泡沫塔比较. 结果表明,在12~35 min内,内循环式浮选塔分离效率更高,35 min时塔内铬离子浓度为0.6 mg/L,常规泡沫塔内铬离子浓度为10 mg/L. 内循环浮选塔最佳分离工艺条件为,对初始铬浓度为20 mg/L的废水,在pH 5.5、SDS 100 mg/L、Fe(NO3)3 60 mg/L、气体流量800 mL/min条件下处理效果最好,泡沫夹带率约为10%,Cr(III)脱除率可达97%以上.     

微生物吸附材料的制备及处理含Cr(VI)废水的研究

实验采用低质量浓度的Cr(VI)溶液逐级驯化方法,从电镀厂活性污泥中筛选出一株有效吸附Cr(VI)的微生物,经个体、群体形态鉴定,该茵为交链包霉.将该茵扩大培养后采用不同的预处理方法制备成微生物吸附材料,用于处理模拟含铬废水.实验表明:经0.1 mol/L的NaOH处理后的吸附剂对Cr(VI)吸附能力较强,在pH值为2.0,吸附时间为105 min,吸附剂投加量为3.0g,吸附温度为35℃的条件下,处理含质量浓度为50 mg/L的Cr(VI)废液可达到国家污水综合排放标准.     

铁盐共沉淀泡沫浮选法去除废水中Cr(VI)的应用研究

采用铁盐共沉淀泡沫浮选法去除废水中Cr(VI),用FeSO4将六价铬还原成三价状态,考察了还原剂用量、捕捉剂品种及pH对总铬去除率的影响。结果表明,对浓度为10 mg/L的含Cr(VI)模拟废水,使用FeSO4作还原剂,LAS作捕捉剂,铁铬摩尔比为7∶1,pH=10,鼓泡10 min的条件下,Cr(VI)去除率可达99.1%。     

亚硫酸氢钠处理电镀废水中铬的实验研究

分别以亚硫酸氢钠和亚硫酸钠为还原剂,以氢氧化钠和氢氧化钙为沉淀剂,采用还原沉淀法处理电镀废水中的铬。研究表明:以亚硫酸氢钠为还原剂、以氢氧化钙为沉淀剂时,电镀废水中铬的去除效果最好。采用单因素试验研究了亚硫酸氢钠的用量、还原反应pH值等对废水中Cr(Ⅵ)去除效果的影响。当亚硫酸氢钠用量为理论用量的1.75倍、还原反应pH值为2时,Cr(Ⅵ)的去除率达到99.35%,处理后废水中Cr(Ⅵ)的质量浓度为0.13mg/L。以氢氧化钙为沉淀剂、沉淀反应pH值为8时,处理后废水中总铬的质量浓度为0.26mg/L。在最佳工艺条件下,处理后废水中Cr(Ⅵ)的质量浓度、总铬的质量浓度及出水pH值均满足《电镀污染物排放标准》(GB 21900—2008)中规定的要求。     

间歇式泡沫分离法处理含铬(Ⅵ)废水

采用间歇式泡沫分离法处理废水中的铬(Ⅵ).系统地考察了pH值、表面活性剂加入量以及进水浓度对去除效果的影响.通过正交实验分析,得出进水浓度为10 mg/L,处理量为3L时的最佳工艺条件为:pH值4.0、气量0.9 L/min、表面活性剂浓度300 mg/L,铬(Ⅵ)的去除率可达97.80%.     

花生油饼对Cr(Ⅵ)的吸附研究

以花生油饼作为吸附剂,对Cr(VI)进行吸附处理。通过单因素实验,探究了溶液初始质量浓度、吸附剂投加量、吸附时间、搅拌速率及溶液p H等因素对吸附性能的影响。在此基础上进行了正交试验,其结果表明花生油饼吸附Cr(VI)的最佳吸附条件为:100 m L初始质量浓度为15 mg/L的模拟含铬废水,吸附剂用量为1.0g,p H为2.0,搅拌速率为240 r/min,吸附时间为120 min。其中p H和吸附时间是影响去除率的两个重要因素,在该吸附条件下,花生油饼对Cr(VI)的去除率为97%,Cr(VI)的剩余质量浓度为0.45 mg/L,小于《污水综合排放标准》(GB8978—1996)中第一类污染物的排放限定值。等温吸附实验表明,花生油饼对Cr(VI)的吸附用弗罗因德利希吸附等温方程拟合更好。     

悬浮静置聚合制备PANI/ATP复合材料对Cr(Ⅵ)的吸附研究

采用悬浮静置聚合的方法合成了硝酸掺杂的聚苯胺/凹凸棒黏土(PANI/ATP)纳米复合材料,用于含Cr(VI)废水的吸附。考察了吸附时间、物料配比、投料质量、温度和溶液pH值对吸附性能的影响,进行了动力学和热力学分析。结果表明,吸附过程是化学过程,化学配位作用起主要吸附作用,质量配比An∶ATP=1∶0.75,投料质量为0.5 g,吸附50 mg/L的Cr(VI)溶液,1 h时吸附率为99.60%,残留Cr(VI)的浓度为0.2 mg/L,达到国家排放标准。     

A/O-混凝工艺处理氰酚废水的研究

采用后继混凝沉淀的A/O工艺对含酚、氰的焦化废水进行了处理,运行结果表明:废水中酚质量浓度从287～681 mg/L降至1.0 mg/L以下,氰化物质量浓度从0.72～11.4 mg/L降至0.5 mg/L以下,完全达到了<污水综合排放标准>(GB 8978-1996)的二级排放标准;COD_(Cr)从3 879～6 378 mg/L降至116.1～184.2 mg/L.氨氮从145.6～200 mg/L降至11.64～25.26 mg/L.大多数时间达到排放标准.     

混凝-吸附联合处理含铬废水的研究

采用新型混凝剂聚磷氯化铝铁(PPAFC)对含铬废水进行混凝处理;再采用铝化改性膨润土对含铬废水进行吸附处理。结果表明:在PPAFC 40mg/L,铝化改性膨润土2.0g/L,室温的条件下,总铬的去除率超过99.8%,出水中总铬的质量浓度达到《电镀污染物排放标准》(GB 21900-2008)要求。     

电镀铬镍混合废水的絮凝处理

采用化学絮凝法对电镀含铬、镍废水进行了处理,确定了复合絮凝剂的种类和最佳配比,选择了最佳工艺条件,pH=8.70,搅拌t为30min,絮凝沉积t为12h,并对处理前后铬镍废水的质量浓度进行了检测。结果表明,铬的去除率为99.93%,镍的去除率为99.95%,处理后的废水中铬质量浓度降至0.12mg/L,镍质量浓度降至0.26mg/L,符合国家允许的排放标准,可作为电镀车间的循环用水。