1Cr18Ni9Ti不锈钢管坯表面横裂分析

1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢中δ铁素体数量（级）过高是影响其轧（锻）坯表面质量的主要因素。当钢中δ-铁素体级超过2．5级,钢坯表面质量急剧下降。作为1Cr18Ni9Ti不锈钢管坯更应对δ-铁素体进行严格控制。当δ-铁素体量≤10％、[Cr]／[Ni]≤1．70、n≤0．70％,[ri]／[C]控制在7～8,保温温度控制在1220℃左右,1Cr18NigTi不锈钢管坯可获得良好的表面质量。     

Φ90mm—Φ110mm管1Cr18Ni9Ti开发

作为热穿孔用的不锈钢管坯,其特点是应具有较高的热加工塑性、高的耐腐蚀性能以及良好的表面质量和好的平直度。根据产品特性,生产工艺的技术关键应满足以下几点要求:Cr/Ni≤1.87,降低C当量保证钢中α相≤2.0级;钢的脱氧完全,提高钢的纯净度,保证钢中氧化物夹杂≤2.0级,硫化物≤2.0级;在保证耐蚀性能的条件下采用降碳达到少加钛从而改善表面质量;控制钢中氧含量以减少TiN夹杂;严格5.6T矩型锭浇注工艺,防止缩管缺陷发生;加强开坯质量控制,切净缩孔残余以保低倍合格;采用不锈钢专用孔型生产管1Cr18Ni9Ti确保其尺寸精度。     

渣成分对高温合金0Cr15Ni25Ti2MoAIVB电渣重熔Ti烧损率和钢锭表面质量的影响

试验分析了2．5t电渣炉使用4种成分熔渣重熔0Cr15Ni25Ti2MoAIVB合金时的Ti烧损率。试验结果表明，4种渣系中75％CaF2-15％Al2O3-10％CaO三元提纯渣的Ti烧损率最低，为7．0％，并且避免了70％CaF2-30％Al2O3的二元渣系重熔钢锭表面渣沟等缺陷。     

渣成分对合金0Cr15Ni25Ti2MoAlVB电渣重熔Ti烧损率和钢锭表面质量的影响

试验分析了2．5t电渣炉使用4种成分熔渣重熔0Cr15Ni25Ti2MoAlVB合金时的Ti烧损率。试验结果表明，4种渣系中75％CaF2-15％Al2O3-10％CaO三元提纯渣Ti烧损率最低，为7．0％，并且避免了70％CaF2-30％Al2O3的二元渣系重熔钢锭表面渣沟等缺陷。     

钼对0Cr15Ni5Cu2Ti钢固溶强度的影响

从理论和实践两方面阐述钼对0Cr15Ni5Cu2W钢固溶强度的影响，总结出提高钼含量是解决0Cr15Ni5Cu2Ti钢固溶强度偏低的有效方法。试验结果表明，残钼在0．20％-0．25％之间提高该钢固溶强度作用明显。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢轧制钢坯表面裂纹研究

近年来，北满特钢1Cr18Ni9Ti钢在轧制开坯时，出现角部及表面裂纹，严重影响了钢坯表面质量。本文通过生产试验，找出化学成分与铬、镍当量比，α相级别之间的关系，铬、镍当量比与开坯温度、钢坯表面质量的关系，并以此确定开坯工艺，解决了生产中的实际问题，表面质量及成坯率大幅度提高。     

我国21-4N气阀钢的研究现状和发展趋势

21-4N(5Cr21Mn9Ni4N)钢为汽车发动机排气阀用奥氏体耐热钢，该钢主要通过碳、氮化物沉淀硬化，在700℃使用温度下具有高的强韧性和耐磨性，并具有冷热交变的组织稳定性和抗氧化性，广泛用于制造排气阀。由于21-4N钢的热变形温度范围窄，该钢最佳锻轧温度为1100～980℃，冷加工硬化效应强，变形抗力较1Cr18Ni9Ti钢高30％，在锻造、热轧、冷拔时易产生裂纹。冷拔时两道次变形量≤1．10，钢中冷轧代替冷拔，加入提高钢的热塑性的稀土等微量元素和控制工艺参数是降低钢材表面裂纹、提高成品率的主要措施。     

OCr18Ni9Ti不锈钢连铸坯工艺控制

介绍了OCr18Ni9Ti不诱钢的特点,分析了钢中成分对不锈钢质量的影响,OCr18Ni9Ti不诱钢连铸坯表面质量缺陷类型及所采取的工艺措施.     

0Cr18Ni10Ti钢中TiN夹杂物的危害及应对措施

浅述了Ti N给0Cr18Ni10Ti等含Ti奥氏体不锈钢使用带来的影响,并对如何降低0Cr18Ni10Ti钢中Ti N数量及评级的措施进行了分析讨论。选择适宜的原辅料、冶炼工艺流程及工艺参数,可有效降低钢中Ti N;推广应用00Cr19Ni10N是解决Ti N危害的最有效手段。     

高压锅炉管用12Cr1MoVG钢水平连铸圆管坯的试制

衡阳华菱钢管公司采用 30tEAF LF 水平连铸 (HCC)工艺试生产了高压锅炉用 12Cr1MoVG钢110～ 14 0mm圆管坯。生产结果表明 ,当钢中 (As +Sn)含量为 0 0 6 4 %时 ,管坯经 5 80℃ 5 0 0 0h时效后 ,室温冲击功由 130J降至 15J;当在炉料中配加 30 %优质生铁 ,钢中 (As +Sn)含量为 0 0 2 9%时 ,经 5 80℃ 6 0 0 0h时效后 ,室温冲击功为 185J ,满足标准要求。在冶炼时控制钢中 (As +Sn)≤ 0 0 30 % ,O≤ 4 0× 10 - 6 ,N≤ 90×10 - 6 ,P≤ 0 0 15 % ,S≤ 0 0 10 % ,各类夹杂物≤ 1级时 ,圆管坯各项性能均能达到标准和使用要求。     

残余元素Pb、Sn对含Cu奥氏体不锈钢表面质量的影响

研究了电弧炉+AOD和转炉+VOD冶炼的奥氏体不锈钢SUS304HC(%:≤0.06C、18～19Cr、8～11Ni、2～3Cu)和201Cu(%≤0.08C、7.5～10.0Mn、14～17Cr、4～6Ni、2～3Cu)中Sn、Pb等残余元素含量对初轧坯角裂和环向裂纹以及盘条表面横向裂纹的影响,并分析了残余元素的来源和控制措施。结果表明,当钢中Pb含量超过0.001%或Sn含量超过0.011%时,不锈钢热塑性降低,轧坯角裂倾向增加;控制炉料中残余元素含量是降低钢中Pb、Sn含量,提高初轧坯表面质量的有效措施。     

N对奥氏体不锈钢OCr18Ni9N热塑性的影响

采用Gleeble 1500热模拟试验机研究了0.008 7%～0.150 0%N对热轧0Cr18Ni9N钢(%:0.044～0.049C、0.41～0.51Si、1.46～1.52Mn、17.92～18.15Cr、9.09～9.24Ni、0.01～0.03Ti)以应变速率5×10~(-3)s~(-1)和1s~(-1)在800～1300℃的拉伸和压缩性能的影响,并分析了N含量对该钢动态再结晶性能的影响。结果表明,随着N含量的增加,该钢断面收缩率显著下降,同时其最佳热塑性的温度区间提高;当N含量低于0.0500%时,最佳热塑性区间为950～1100℃;而当N含量为0.0800%～0.1500%时,则为1150～1250℃。     

1Cr21Ni5Ti双相不锈钢脆化现象及韧化措施

研究了1Cr21Ni5Ti双相不锈钢的脆化本质及相应的韧化措施。生产和应用跟踪分析表明：只要经过脆化处理，所有1Cr21Ni5Ti钢都会发生程度不同的脆化，铁素体的准解理断裂是其脆化的本质。高的Ti／C比、尤其是高的残铝使奥氏体相比例明显减少、降低了阻止准解理裂纹扩展的能力，因此高钛、铝含量的钢具有显著的脆化倾向。实验证实，增加锻造比可明显改善奥氏体相的分布和形态，显著改善含高钛、铝钢的冲击韧性。     

热轧1Cr18Ni9Ti钢管的内折与α-相及化学成分的关系

α-相使1Cr18Ni9Ti的穿孔工艺塑性变坏,形成内折,造成大量废品。内折废品率随α-相级别的提高而增加;α-相的分布与形状对内折废品率也有很大影响。α-相的情况取决于化学成分,随着Cr与Ni的当量比的升高,内折废品率增加;适当降低Cr含量,增加Ni含量,可以得到较好的结果。统计结果表明,当Cr/Ni≤1.75时,内折废品率占4.5％,Cr/Ni>1.75％时,内折废品率占8.92％。 Ti/C≤8时,内折废品率占7.19％,Ti/C>8时,内折废品率占14.06％。因而适当地控制Ti/C值,不但对保证耐腐蚀性能是必须的,而且对保证钢管的冷热加工质量也是很重要的。     

固溶温度对马氏体时效钢00Ni14Cr3Mo3Ti组织和力学性能的影响

研究了马氏体时效钢00Ni14Cr3Mo3Ti(%:0.002C、14.06Ni、3.19Cr、3.06Mo、1.32Ti)750～1 050℃固溶处理的组织和力学性能。结果表明,≤900℃固溶处理,该钢奥氏体晶粒和强度无明显变化,固溶温度超过900℃时钢的奥氏体晶粒显著增大,钢的强度呈下降趋势。当固溶温度由750℃增加至900℃时,随固溶处理温度提高,钢中Fe2Mo相量降低,810℃时完全溶解,钢的冲击功由32 J提高至61 J,当固溶温度由900℃增至1 050℃,随奥氏体晶粒增大,钢的冲击功由61 J 降至26 J。     

渣成分对高温合金0Cr15Ni25Ti2MoAlVB 电渣重熔Ti烧损率和钢锭表面质量的影响

试验分析了2.5 t电渣炉使用4种成分熔渣重熔0Cr15Ni25Ti2MoAlVB合金时的Ti烧损率。试验结果表明,4种渣系中75%CaF₂-15%Al₂O₃-10%CaO三元提纯渣的Ti烧损率最低,为7.0%,并且避免了70%CaF₂-30%Al₂O₃的二元渣系重熔钢锭表面渣沟等缺陷。     

奥氏体不锈钢

在常温下具有奥氏体组织的不锈钢。钢中含Cr约18％、Ni8％～10％、C约0．1％时,具有稳定的奥氏体组织。奥氏体铬镍不锈钢包括著名的18Cr-8Ni钢和在此基础上增加Cr、Ni含量并加入Mo、Cu、Si、Nb、Ti等元素发展起来的高Cr—Ni系列钢。奥氏体不锈钢无磁性而且具有高韧性和塑性,但强度较低,不可能通过相变使之强化,仅能通过冷加工进行强化。     

典型Cr-Ni-Mo-N高合金双相不锈钢热加工性能研究

试验钢的典型高合金双相不锈钢S32707 (022Cr27Ni7Mo5N)、S32750 (022Cr25Ni7Mo4N)、S32205(022Cr23Ni5Mo3N)、S31803(022Cr22Ni5Mo3N)在生产坯料上取样,采取了不同的热处理、热加工和热穿孔以及调整化学成分等方法,研究了组织及工艺对其热加工性能的影响。结果表明:两相比例和σ相的析出情况与热穿孔温度和冷变形的中间退火密切相关,S32707钢的二次相的析出速度和析出量远超过S32750、S32205及S31803双相不锈钢。对S32707双相不锈钢需适当降低Cr(Cr≤27%)、N(N≤0.4%)含量,提高Mo(4%～5%Mo)含量,合理控制加热速度(2～2.5℃/min)及终轧(锻)温度(≥1060℃),并注意回炉加热和圆管坯中心钻孔的影响,可提高热加工塑性,防止开裂。     

碳含量对Cr17Mo型耐蚀塑料模具钢组织和性能的影响

试验研究了成分(％)为:0．39C,0．70Ni,16．73Cr,1．07Mo和0．53C,1．05Ni,16．87Cr,0．96Mo两种Cr17Mo型耐蚀塑料模具钢的淬回火组织、力学性能和耐蚀性能。试验结果表明,当Cr17Mo型钢中碳含量由0．39％提高至0．53％时,经1 060℃淬火,475℃回火后该钢的峰值硬度HRC值由46．5提高到53．4;两种试验钢在弱酸、氧化性酸和1％盐酸中均有较高的耐腐蚀性能。     

N对奥氏体不锈钢0Crl8Ni9N热塑性的影响

采用Gleeble 1500热模拟试验机研究了0.008 7%～0.1500%N对热轧0Cr18Ni9N钢(%:0.044～0.049C、0.41～0.51 si、1.46～1.52Mn、17.92～18.15Cr、9.09～9.24Ni、0.01～0.03Ti)以应变速率5×10-3s-1和18-1在800～1 300℃的拉伸和压缩性能的影响,并分析了N含量对该钢动态再结晶性能的影响.结果表明,随着N含量的增加,该钢断面收缩率显著下降,同时其最佳热塑性的温度区间提高;当N含量低于0.0500%时,最佳热塑性区间为950～1100℃;而当N含量为0.0800%～0.150 0%时,则为1150～1 250℃.