奥氏体不锈钢药芯焊丝

奥氏体不锈钢药芯焊丝YB102、YB107适用于焊接耐腐蚀的OCr18Ni9及OCr18Ni9Ti不锈钢结构及堆焊不锈钢表面层,YB132适用于焊接重要的含钛稳定元素的耐腐蚀不锈钢。该药芯焊丝的焊接工艺性能优良,焊接质量高。其熔敷金属的化学成分、机械性能、抗晶间腐蚀性能均达到了美国AWSA5.22—80标准,属国内首创。     

1Cr18Ni9Ti钢形变过程的TEM分析

本文对1Cr18Ni9Ti钢在透船电镜下的裂纹发生及扩展原位分析作了探讨。观蔡并记录了在透射电镜下对1Cr18Ni9Ti作原位拉伸时,裂纹形核、扩展的整个动态过程,试图揭示出1Cr18Ni9Ti钢在应力作用下产生裂纹的微观机制,并附有较多的珍贵照片。另外本文还对1Cr18Ni9Ti钢在标准变形度下组织结构与材料加工硬化的关系进行了探讨,对形变诱发α′马氏体对加工硬化的影响进行了讨论。     

不锈钢中的铅(P_b)及其对热轧钢板表面质量的影响

本文对1Cr18Ni9Ti钢中铅的来源、铅元素对热轧中板表面质量的影响进行了研究,确立了铅影响1Cr18Ni9Ti中板表面质量的极限含量,并提出了降低钢中铅含量的这径及减轻铅元素有害影响的措施。     

布氏硬度不确定度的评定

本文简要介绍了不确定度的基本概念及评定方法，对封头用不锈钢OCr18Ni9的布氏硬度不确定度进行了分析并作出一般评定。     

稀土对高合金钢热加工性能的影响

用热扭转和热冲击弯折法研究了稀土对9Cr18和 OCr12Ni25M03Cu3Si2Nb 两种高合金钢热塑性的影响,研究了与峰值热塑性相对应的钢中最佳稀土金属含量,提出了合理加入量的计算公式。     

25-12型耐热钢高温性能研究

设计熔炼了25-12型耐热钢,对其高温抗氧化性能和高温力学性能进行了测试分析,并与奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti作了对比。结果表明,在1150℃恒温氧化条件下,平均氧化速度25-12耐热钢为0.943g(/m2·h),而1Cr18Ni9Ti钢为9.208g(/m2·h),25-12耐热钢表现出更好的抗氧化性,且其抗压缩变形能力略高于1Cr18Ni9Ti。     

0Cr18Ni10Ti钢中TiN夹杂物的危害及应对措施

浅述了Ti N给0Cr18Ni10Ti等含Ti奥氏体不锈钢使用带来的影响,并对如何降低0Cr18Ni10Ti钢中Ti N数量及评级的措施进行了分析讨论。选择适宜的原辅料、冶炼工艺流程及工艺参数,可有效降低钢中Ti N;推广应用00Cr19Ni10N是解决Ti N危害的最有效手段。     

长江三峡工程永久船闸用不锈钢0Cr19Ni9N锻件的开发

本文对长江三峡工程永久船闸用不锈钢OCr19Ni9N3锻件的试制工艺进行了论述，主要是对钢进行氮合金化，对钢的硬度进行调整及固溶处理，从而达到最佳使用性能。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢耐蚀性能研究

从1Cr18Ni9Ti耐蚀机理分析入手,对1Cr18Ni9Ti常采用的热处理方式处理后的耐蚀性能进行了对比分析,为不同成分(Ti/C)的1Cr18Ni9Ti选用的热处理方式提供参考。     

OCr19Ni9N锻件的开发

OCr19Ni9N锻件是“三峡”工程用钢,要求较高的表面硬度值。经过控制钢中C、N含量,及开坯、锻造、热处理工艺,成品质量符合要求,开发量达到1000多t。     

00Cr22Ni5Mo3N钢大口径厚壁无缝管热穿孔工艺的开发

研究了00Cr22Ni5Mo3N钢的热扭转性能,结果表明,通过对化学成分和扭转温度的合理控制,可以使00Cr22Ni5Mo3N钢获得良好的热塑性,并使其变形抗力小于1Cr18Ni9Ti钢.根据试验结果制订了生产工艺,采用热穿孔工艺成功试制出00Cr22Ni5Mo3N钢大口径厚壁无缝管.     

冷却速率对1Cr18Ni9Ti钢高温力学性能的影响

利用Gleeble-3800热模拟实验机研究了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢从糊状区以不同速率冷却到不同温度时的高温力学性能.研究表明,零强度温度(Zero Strength Temperature)和零塑性温度(Zero Ductility Temperature)的温差小于20 ℃,大的冷却速率可以改善1Cr18Ni9Ti不锈钢在1300 ℃以上时的热塑性.凝固收缩和金属液的补缩作用对1Cr18Ni9Ti钢的高温力学性能有很大影响,随着固相率的升高,材料在拉伸破坏时由沿晶断裂转变为穿晶断裂方式.     

钼基頂头試驗成功

鞍钢无缝钢管厂和科学院金属研究所等单位合作下,试验成功了穿不锈钢管用的钼基顶头,解决了长期未能解决的问题。过去这个厂生产1Cr18Ni9Ti不锈钢管时,一直使用20CrNi3钢的顶头进行穿孔。由于1Cr18Ni9Ti这种奥氏体不锈钢在高温时塑性低,变形抗力大,所以在使用20CrNi3顶头穿孔时,经常出现头部熔化、中部粘钢现象,使钢管造成严重的内折迭缺陷。为了减少这种缺陷,只好用一个     

含钛不锈钢水平连铸坯凝固组织的研究

本文讨论了1Cr18Ni9Ti钢的铸坯显微凝固组织和宏观的柱状晶“穿晶”凝固结构,并介绍了δ铁素体在水平连铸坯的分布情况。     

风力发电塔筒用钢Q345FTE/F的正火热处理试验

对采用真空感应炉冶炼,Nb、V、Ti、Ni单一或组合微合金化,控轧控冷工艺开发的风电塔筒用钢Q345FT进行正火处理,试验钢屈服强度均不低于360 MPa,抗拉强度在500 MPa以上,除Ti+Ni系钢的伸长率在27%,其余均在30%以上,符合技术指标要求;除Ti系钢在-60℃冲击功值低外,其余冲击功值均在100 J以上,并且Ti系钢、Ti+Ni系钢、Nb+Ti系钢经正火后,冲击功下降均较为明显,Nb、Nb+Ni、V+Ni系钢冲击功变化不大。应适当下调含Ti系列钢正火温度。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢管坯表面横裂分析

1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢中δ铁素体数量（级）过高是影响其轧（锻）坯表面质量的主要因素。当钢中δ-铁素体级超过2．5级,钢坯表面质量急剧下降。作为1Cr18Ni9Ti不锈钢管坯更应对δ-铁素体进行严格控制。当δ-铁素体量≤10％、[Cr]／[Ni]≤1．70、n≤0．70％,[ri]／[C]控制在7～8,保温温度控制在1220℃左右,1Cr18NigTi不锈钢管坯可获得良好的表面质量。     

α-相对2.625 t1Cr18Ni9Ti 不锈钢锭初轧坯表面质量的影响

生产实践表明,1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢α-相数量(级别)是影响2．625 t钢锭初轧坯表面质量的主要因素,当钢中α-相超过2．5级[α-相含量(面积)=12％]时,钢坯表面质量急剧下降。当钢中C为0．08％(Cr+ 3．28Ti) ／Ni≤2,钢锭均热温度≤1 270℃时,钢中α-相≤2．5级,可得到良好表面质量的轧坯。为获得较好的轧坯表面质量,应控制钢中Ti≤0．70％、电渣母材的Ti≤0．80％。     

奥氏体不锈钢

在常温下具有奥氏体组织的不锈钢。钢中含Cr约18％、Ni8％～10％、C约0．1％时,具有稳定的奥氏体组织。奥氏体铬镍不锈钢包括著名的18Cr-8Ni钢和在此基础上增加Cr、Ni含量并加入Mo、Cu、Si、Nb、Ti等元素发展起来的高Cr—Ni系列钢。奥氏体不锈钢无磁性而且具有高韧性和塑性,但强度较低,不可能通过相变使之强化,仅能通过冷加工进行强化。     

高温钠热管的快速寿命试验分析

在600～1100℃温度范围内,对高温用等温钠热管进行了33天的快速寿命试验。热管材料选用GH181镍基高温合金,吸液芯材料则用1Cr18Ni9Ti不锈钢。试验结果表明,GH181合金有较好的抗液钠腐蚀能力;而抗液钠腐蚀较差的1Cr18Ni9Ti则不适于用做吸液芯材料。     

应用球形顶头轧制合金钢管的工艺研究

一、前言大连钢厂钢管车间学习青岛钢厂应用球形顶头轧管的先进经验,并在应用球形顶头轧合金钢管方面也积累了一些经验,在生产中取得了一定成绩,但在轧高合金钢1Cr18Ni9Ti时,仍有不咬入情况。北京钢铁研究院会同大连钢厂钢管车间的革命职工对应用球形顶头轧制1Cr18Ni9Ti管、GCr15管、