厚规格35CrMo预硬型模具钢板的回火组织与硬度研究

通过扫描电镜的分析手段,研究了莱钢生产35CrMo预硬型模具钢板厚度方向显微组织对硬度分布的影响。结果表明:80mm厚度钢板经过900℃淬火和550~560℃回火后,钢板近表面硬度为HRC32~36,心部硬度超过HRC28,厚度方向硬度波动控制在HRC5以内;120mm厚度钢板经过920℃淬火和570℃回火后,钢板近表面硬度为HRC32~34,心部硬度下降到HRC28~30。回火态钢板表面硬度下降幅度大于心部硬度的下降幅度,钢板近表面处组织中的回火马氏体呈板条状,原始奥氏体被晶界不同取向的板条马氏体分割细化,组织中碳化物呈短棒状,数量相对较少;板厚1/2处组织为回火贝氏体和数量较多的碳化物。随着钢板厚度增加和回火温度升高,显微组织中回火马氏体体积分数逐渐减少,回火贝氏体体积分数逐渐增多,组织中的碳化物析出量逐渐增加,聚集长大趋势明显。     

柳钢预硬型塑料模具钢LG2738的研制和开发

柳钢采用正火+回火工艺,研制开发了预硬型塑料模具钢LG2738,并对开发结果进行分析,钢板的平均硬度值HRC30~35,其组织为回火索氏体+少量回火屈氏体+少量回火下贝氏体,满足模具加工和表面质量要求。     

预硬型塑料模具钢1.2312生产实践

对沙钢预硬型塑料模具钢1.2312的生产实践过程进行分析总结。结果表明,通过高S、高Mn成分设计并配合洁净钢生产技术,钢中MnS夹杂物短小、分布均匀,钢板切削性能改善;通过控制轧制单道次压下量及轧制温度,钢板表面开裂问题得到解决;通过正火、回火热处理,钢板组织均匀,性能稳定,硬度均在30-34 HRC,完全达到设计和使用要求。     

2311塑料模具钢板的研制

2311模具钢16～80 mm板经KR脱硫-130 t BOF-LF-RH-300 mm连铸板坯-轧制-580～610℃回火流程生产。结果表明:对2311钢(/%:C 0.38～0.42,Si 0.25～0.35,Mn 1.30～1.50,P≤0.020,S≤0.005,Cr 1.80～2.00,Mo 0.17～0.25,Als 0.015～0.045),通过转炉、LF和RH工序合金配加分工可提高中间包钢水成分命中率;采用连铸弱冷低拉速(0.70～0.75 m/min)浇注、热坯坑冷和坯料缓慢加热工艺(10～12 min/cm)可有效避免钢坯开裂的风险;在合理的热机械控制轧制(TMCP)+580～610℃回火工艺下,可实现16～80 mm钢板硬度值28～33HRC,截面硬度值控制偏差≤3HRC,金相组织为回火贝氏体,组织内应力消除,钢板的性能和组织可满足2311预硬模具钢的要求。     

硼对60 mm厚Q690D钢淬透性和力学性能的影响

 通过端淬试验、[Z]向硬度测试、显微组织和力学性能分析,研究了硼对60 mm厚Q690D钢淬透性和力学性能的影响。试验结果表明：微量固溶硼可显著提高60 mm厚Q690D钢的淬透性;和无硼的试验钢相比,含硼试验钢板厚1/4处的淬火组织由马/贝复相变成板条马氏体,淬火、回火态横截面上[Z]向最大硬度差分别由9、 5HRC降低到4、3HRC,提高了[Z]向硬度的均匀性,同时含硼试验钢淬火、回火态的强度和韧性得到提高。     

Cr—Mo钢的回火脆性及其评定

本文简述了影响Cr-Mo钢回火脆性的各种因素,介绍了步冷脆化处理工艺和Cr-Mo钢回火脆性的评定方法。     

含铜1Cr13 型低碳马氏体抗菌不锈钢的组织和性能

研究了成分(%)为0.11~0.13C、13.46Cr、0～4Cu 的低碳马氏体不锈钢1100 ℃ 15 min油淬, 600℃5h 回火处理后的抗菌性、硬度和耐蚀性。实验结果表明,当钢中含2%～4% Cu时,钢淬回火后的组 织为索氏体基体上弥散分布富铜相,当钢中铜含量从2%增加至4%时,淬回火后钢的HRC 硬度值从38增加 到48,大肠杆菌的杀菌率从42%增加到95%,在5%硫酸中致钝电流和电压减少,使钢易于钝化。     

P20塑料模具钢的组织对抛光性能的影响

测试和研究了P20塑料模具钢900℃淬火马氏体和900℃加热450℃等温淬火粒状贝氏体在400～700℃回火的托氏体组织的硬度和表面粗糙度。结果表明，P20钢回火后的硬度越高，粗糙度越低，抛光性能越好；马氏体回火组织较粒状贝氏体回火组织细小，具有良好的抛光性能；当P20模具钢的硬度HRC为32～38时，钢的抛光性能稳定。     

冲击器用45CrNiMoV钢制管实验研究

对冲击器用45CrNiMoV钢进行了制管生产的实验尝试，研究了工艺参数对力学性能的影响。研究结果表明，该钢在1 100℃以下的热强度较高，达到2 kN以上，并且热强度的升高速率随温度的降低显著增大，制管时应避免低温轧制，控制轧管温度不低于1 100℃为宜；该钢的热轧态硬度较高，达到40 HRC，不利于机械加工，经过860℃退火处理后，硬度可降低到25～28 HRC；该钢在860℃正火+880℃淬火+不低于610℃回火时的冲击功可达到90 J以上，回火温度610℃为冲击功升高速率由小变大的拐点。     

回火温度对40 Cr钢组织和性能的影响

通过拉伸试验、金相组织检验、洛氏硬度及冲击试验,研究分析了450～690℃回火温度下,40Cr钢组织和性能的变化。结果表明,随着回火温度的升高,40Cr钢的抗拉强度、屈服强度、屈强比及硬度单调下降,断后伸长率、冲击吸收功单调上升;回火组织主要为回火索氏体,其形态由保留少量的马氏体形向细密形及粗大形转变;抗拉强度、屈服强度与回火硬度成良好的线性关系。510～660℃回火时,40Cr钢冲击吸收功随回火硬度的升高逐渐降低,且回火硬度为27～29 HRC时降幅最大。     

低成本NM400钢板的热处理工艺

针对NM400耐磨钢板采用一种低成本合金成分设计方法,研究了淬火、回火工艺对试验用钢力学性能的影响规律,最终确定了合理的热处理工艺。试验结果表明:采用本合金成分设计的NM400耐磨钢板,生产获得成功,性能满足国标要求,而且可以大大降低生产成本;回火温度在200~300℃时,可以得到硬度分布均匀的NM400耐磨钢板;淬火温度为910℃,回火温度为200~300℃进行热处理生产,是合理的热处理工艺。     

新型无钴易磨削超硬高速钢的研究

本文研究了新型无钴易磨削超硬高速钢G105钢的性能,并对钴对高谴钢的一些性能的影响作了探讨。以代替含钴超硬高速钢为目标,新钢种的设计采用了提高钨当量及合理的钨钼配比以达到最大的二次硬化和热稳定性。经过1220℃淬火和580℃三次回火,G105钢的回火硬度达到HRC68.6,600℃,4 ×1 h红硬性达到HRC67.1,与M42钢相比,G105钢的高温硬度和抗弯强度与M42相当,冲击韧性较好,切削性能亦不亚于M42钢。实验结果表明:钴加入高速钢中明显提高回火硬度,并使回火硬化峰温度下降,但钴并不提高高碳钼系高速钢600℃以上的红硬性和高温硬度。     

Fe-Ni-Mo-C粉末锻造钢的综合性能和组织

研究了不同的愿料粉末、Mo含量、不同锻造温度和回火温度对Fe-Ni-Mo-C系粉末锻造钢综合力学性能和组织的影响。由水雾化4600合金粉制得的成分为Fe-2Ni-0.5Mo-0.25C、密度为7.7g/cm~3的粉末锻造钢,经渗碳、淬火、回火后具有最佳综合力学性能,其冲击韧性达32J/cm~2,极限拉伸强度达1280MPa,硬度为HRC53.7。     

热处理对Cr8Mo2WSiV工模具钢组织和性能的影响

试验了淬、回火温度对成分为(％)：0．95C，0．93Si，7．94Cr，1．93Mo，0．92W，0．25V的工模具钢Cr8Mo2WSiV的组织和硬度的影响。结果表明Cr8Mo2WSiV钢1050℃淬火组织为马氏体、块粒状碳化物和少量残余奥氏体，1050℃淬火，520℃回火后，钢的HRC硬度值可达63，并具有较好的韧性。     

非调质预硬型塑料模具钢P20的开发

唐钢在非调质预硬型塑料模具钢P20的研发过程中,合理地控制生产工艺,实施轧后堆垛缓冷,并根据模具钢堆垛缓冷却后获得硬度设定合理的回火热处理温度,得到了理想贝氏体组织,硬度值达到HRC28~32,满足了相关技术条件的要求。     

烧结硬化用低合金钢粉

本文将介绍三种不同成分的低合金钢粉。在混入2 0%铜和不同石墨含量的条件下,对该三种粉进行了试验评定。试件的密度为6 9g/cm3,在氮氢混合气氛中于1120℃下烧结25min,在炉内冷却带650～400℃温区的冷却速度为0 4或1 5℃/s条件下,对烧结态和回火后试件的力学性能进行了测试。回火条件为200℃下保温60min。在一定的冷却速率和碳含量条件下,各种钢粉烧结后的硬度可高达40HRC。回火后,硬度仍可以保持在30HRC以上。     

调质处理工艺对微合金化Q960E钢70 mm板组织性能的影响

采用890～920℃淬火和560～600℃回火工艺对Q960E钢70 mm板进行性能测试,并利用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)对Q960E钢板显微组织进行分析。结果表明：采用920℃淬火和560℃回火工艺的钢板强韧性匹配最优(UTS 1048 MPa, YS 1005 MPa, el.14%,-40℃KV₂ 52～61 J),钢板全厚度方向性能分布相对均匀,硬度值为27.5～33HRC;组织从表面至心部为回火索氏体和残余奥氏体。     

高热强性热作模具钢SDH3的研究

根据热作模具钢的服役条件,基于成分均匀设计方法设计出一种高硅低钼型热作模具钢SDH3钢(专利钢),并与H13钢进行了室温冲击韧性、回火稳定性和热疲劳性能的对比试验研究,结果表明:热处理后,两种钢冲击韧性相当;620℃下保温22 h后,SDH3钢的硬度值大于35 HRC,比H13钢高4 HRC左右;SDH3钢具有比H13钢更优良的抗热疲劳性能。     

空冷高硅中碳低合金钢的组织与性能

研究了高硅中碳低合金钢空冷态和空冷+回火态的显微组织和力学性能.试验钢在860℃保温0.5h奥氏体化后空冷处理,随后分别在250℃和400℃保温1h回火.结果表明:试验钢空冷后组织为贝氏体/马氏体和残余奥氏体的混合组织,硬度约为41 HRC;而250℃回火后组织变化不大,硬度明显升高,约为49 HRC,韧性明显增加,由44 J/cm2增加到66 J/cm2,抗拉强度、屈服强度和延伸率明显下降.回火温度进一步增加对力学性能影响不大.     

热处理工艺对新型刀具用马氏体不锈钢6Cr15Mo组织和性能的影响

研究了6Cr15Mo钢(%:0.59C、14.96Cr、0.52Mo、0.22V、0.004 6N)1 000～1100℃淬火的组织和硬度,以及1080℃淬火+100～700℃回火时,该钢的组织、硬度和冲击韧性。结果表明,1080℃淬火6Cr15Mo钢硬度值最高(平均HRC值61.6),在500℃回火出现二次硬化峰,冲击韧性较低(12 J/cm~2),采用1 080℃淬火+150～250℃回火,可获得最佳强韧性配合(平均HRC值55,冲击值17 J/cm~2)。