确定大径粗粒土最大密度的近似方法

本文在大量粗粒土最大、最小密度试验资料的基础上,根据ρ_(min)～d_(max)和ρ_(dmin)～d_(max),ρ_(dmax)～P_5和ρ_(dmin)～P_5的相似性,提出由实测粗粒土(d_(max)=60mm模型级配)的ρ_(dmax)、ρ_(dmin)和大径粗粒土(原级配料)的ρ_(dmin)等资料;确定大径粗粒土的最大密度ρ_(dmax),为设计和施工确定大径粗粒土的填筑标准和密度指标提供依据。     

确定大径粗粒土最大密度的近似方法

本文在大量粗粒土最大，最小密度试验资料的基础上，根据ρmin-dmax和ρdmin-dmax, ρdmax-P6和Pdmin-P6的相似性，提出由实测粗粒土（dmax=60mm模型级配）的ρmax、Pdmin和大径粗粒土（原级配料）的ρmin等资料，确定大径粗粒土的最大密度ρdmax，为设计和施工确定大径粗粒土的填筑标准和密度指标提供依据。     

大粒径砂卵石最大密度与最优砾石含量的相关特性

本文通过对砂卵石最大干密度ρ_(dmax)、最大粒径d_(max)及最优砾石含量P_(5优)之间相互关系的研究,得出了在通用的三种模拟级配条件下ρ_(damx)随d_(max)增大为单调增函数的结论,为外推法确定大粒径砂卵石最大密度提供了理论依据;并提出了确定大粒径砂卵石最优砾石含量的简便方法。     

击实试验中压实性指标的精确计算法

在现行规范中，确定土的压实性指标，即土体的最大干密度ρdmax与最优含水率Wop，均采用作图法，本文介绍运用多项式拟合法得出含水率与干密度的相关方程，然后对其求导，从而精确计算土的压实性指标。     

STUDY OF IMPACT OF ESTABLISHMENT OF A DAM ON LOCAL TIDAL CURRENTS IN KENDONG OIL FIELD

1 .　INTRODUCTIONKendongOilFieldislocatedonthesoutheasterncoastoftheBohaiSea (BS)andclosetotheestuaryoftheHuangheRiver (HR) .Theadjacentmarinespace(37°10′N - 38°2 4′N ,118°0′E - 119°2 9′E)isashal lowforeshorewiththemaximumwaterdepthofabout2 5minthenortheastofthatregion .Duetosedimenta tionofsilttransportedbytheHR ,thetopographyinthisregionhasbeenexperiencingconspicuouschangesrecently .Thisareaisalsocharacterizedbyalargein tertidalzone[1] whichisdryduringtheebbtideandwetdurin…     

土的最大干密度和最优含水率快速测定法

对快速击实试验研究成果进行了总结,并介绍了应用快速击实试验研究成果的经验.不论是重型击实还是轻型击实,也不论击实试验所给定的击实功能多大,应用"一点法"或"快速法"击实试验原理,对土料都有一定要求."一点法"击实试验与快速击实试验所用土体的比重在2.67～2.73之间,当被测土样的比重超越此范围时,在绘制击实曲线时可适当偏离ρdmax计算值的点,但这个误差是很小的,通常ρdmax的影响在±0.01 g/cm3以内,而对ωop的影响在±0.5%以内.结合工程实例,对击实试验成果的简化校正作了详细介绍.     

原状岩样两种强度标准比较

1.霍克和布朗标准:霍克和布朗提出的岩体基本强度标准是:σ′(1n)=σ′_(3n)+(mσ′_(3n)+s)~(0.5)(1)式中:σ′_(1n)和σ′_(3n);标准化的主有效应力,分别由破坏时的主有效应力σ′1和σ′3除以单轴抗压强度的相应值σ′c 求得。m 和 s=常数。对原状岩样,则 s=1。对某些岩型的 m值,约在7(石灰岩)到25(花岗岩)之间。由式(1)求出原状岩样(s=1)单轴抗压强度与单轴抗拉强度比值的表示式为:σ_c~′/σ_t~′=2/m-(?)(2)     

SOLUTION OF A KIND OF LINEAR INTERNAL WAVE EQUATION

1.INTRODUCTIONIn density stratified ocean,vertical displaments can cause internal waves.Take the effectdensity compactness of seawater into account,toscillation frequency isN=(-ρg0ddρz0-Cg22)1/2(whereNis one of the most i mportant environmparameters of ocean dynamics which is callBrunt-Vaisala frequency,gthe gravity acceletion,Cthe traveling speed of sound in seawatBothgandCcan be deemed as constants.Soscholars neglectedg2/C2in expression(1).Itbeen proved that in the seawater200m bel…     

原体及模型内沙粒雷诺数相等的物理意义及底沙运动和悬沙运动的统一相似准则

相似准则(ωD)/v=idem (D)是保证模型及原体内泥沙周围边界层流态相同的相似条件。而相似准则/v=idem (B)则是保证模型内床面边界层流态相同的相似条件。上述二相似条件在统一悬沙运动及底沙运动的相似律上,起有巨大的怍用。根据分析,底沙运动和悬沙运动的相似准则是可以统一的。这种相似准则是d_r=(H_r~2)/((ρ_s-ρ)_rL_r); (3-3)及d_r=1/((ρ_s-ρ)_r~(1/3)); (B)_2一般说来,上述讨论仅对粒径小于二毫米的细沙才有意义。但在考虑到沙波阻力的意义上,则它们对粒径大于二毫米的粗沙也是有意义的。     

水工钢筋混凝土受弯构件强度快速估算法

水工钢筋混凝土矩形截面(单筋),圆形截面及环形截面受弯构件强度计算,一般采用基本公式试算法求解或查表法计算。本文则在文献[1]、[2]、[3]查表法基础上,推导出在常用条件下,形式非常简单,便于记忆,又有一定精度的快速估算公式,可供从事初步设计、施工及运行管理中作强度复核以及快速校核、审查设计成果时使用。(一)快速估算公式推求由文献[1][2][3]可知,对单筋矩形截面(见图1),可由 A。=KM/bh_0~2R_w 查表得ξ,然后计算μ=ξR_w/R_g 和 A_g=μbh。;对圆形截面(见图2)可由 A。=KM/ArR_w及 r_g/r 查表得ξ,然后计算μ=ξRw/R_g 和     

Fenton试剂处理选矿废水的试验研究

研究用Fenton试剂处理含苯胺黑药(二苯胺基二硫代磷酸)模拟废水和实际选矿废水,分别考查了反应初始pH值、Fe2+浓度及H2O2用量对COD去除率的影响。结果表明:氧化时间为10 min,反应初始pH值为4,ρ(Fe2+)=1.83 g/L,ρ(H2O2)=5.55 g/L,模拟废水苯胺黑药的质量浓度为300 mg/L时,COD去除率达到83.6%;对于实际废水,当ρ(Fe2+)=50mg/L,pH值=3.5,ρ(H2O2)=1800mg/L时,出水ρ(COD)从1000mg/L降到32 mg/L,COD去除率为96.8%,达到废水排放标准,药剂成本估计为每处理1 m3废水需要费用18元。     

灰色模型结合微粒群算法的城市用水量预测

为了提高城市用水量的预测精度,基于灰色GM(2,1)模型,采用参数ρ进行数乘变换,利用参数λ修正其背景值,引入微粒群算法(PSO)寻求参数λ、ρ的最优解,构建PSO-GM(2,1,λ,ρ)模型,对某市1990—2001年用水量进行预测,并与灰色神经网络(GNNM)算法预测结果进行对比。结果表明:引入PSO算法,利用其全局搜索、局部搜索相结合的搜索模式确定λ、ρ,可以提高灰色模型的预测精度;参数λ、ρ的随机性、灵活性加上PSO算法的搜索性、寻优高效性使PSO-GM(2,1,λ,ρ)模型比GNNM模型预测精度更高。     

纱线筒染废水的分质收集与处理试验

以电导率为分质指标,对纱线筒染废水进行“清浊分质”收集,并对收集到的轻废水进行接触氧化、超滤、反渗透处理;对重废水进行水解酸化、接触氧化、混凝沉淀处理,最后对轻废水减缓膜污染方面进行优势分析。结果表明：轻废水经处理后,ρ（ COD ）＜17 mg/L、色度1倍、ρ（ Fe3＋）≤0.1 mg/L、ρ（ Mn）＝0.05～0.09 mg/L、硬度为50～80 mg/L,水质优于印染用水要求,并且能够减缓膜系统污染速率;重废水经处理后,ρ（ COD ）＜50 mg/L、ρ（ NH3-N ）＝1.71～2.93 mg/L、色度小于50倍,满足重点工业行业废水排放要求;表明采用以电导率为指标的废水分质收集与处理方法,自动化程度高、分质准确,有效缓解了后续处理负荷,减缓了膜污染,提高了废水回用率。     

简支组合梁长期变形下混凝土收缩模式研究

长期荷载作用下,钢-混凝土组合梁会因混凝土的收缩而产生附加变形,我国现行规范均未详细考虑这一附加变形对组合梁长期变形的影响。分析研究了国内外文献中有关混凝土收缩的计算理论,基于澳洲规范(AS3600-1988)建立了考虑混凝土收缩应变的组合梁附加挠度计算式,对实际工程中的2根典型组合梁进行了实际收缩效应的计算,利用有限差分模拟分析软件FLAC3D对组合梁在收缩效应下的变形进行了模拟计算,并对各项计算结果进行了分析比较。计算结果、FLAC3D数值模拟结果及实测数据的对比分析表明,该计算式的计算值与模拟值和实测值最为接近,可用于组合梁长期附加挠度的计算分析。     

厌氧附着膜膨胀床反应器处理乳品废水的研究

研究厌氧附着膜膨胀床反应器中温处理乳品废水的运行工况。讨论在不同水力停留时间、容积负荷、pH值条件下对COD去除率的影响,并对进出水总氮及氨氮的变化情况进行研究。试验表明:厌氧附着膜膨胀床反应器处理乳品废水,在水力停留时间为8h、中温35℃条件下,COD去处率达到80%以上,对总氮的去除约为8%,出水有机氮的氨化率达70%以上,ρ(BOD)/ρ(COD)由进水的0 5提高到0 8以上。     

基于床面形态的泥沙输移模式及其在黄河下游的应用

冲积河流系统中,水流在不规则床面上产生的漩涡对泥沙悬浮效率影响很大.基于漩涡流的运动特征及床面形态控制数m,本文研究了水流阻力与床面形态运动之间的关系.同时,在Bagnold泥沙悬浮效率(η_(sl))概念的基础上,提出了床沙质输沙能力公式,对其中的η_(sl)C_*进行了深入研究,建立的η_(sl)C_*与1/m的关系,能够反映床面形态由低能态到高能态区的发展过程.研究提出的输沙公式,经黄河下游调水调沙试验等实测资料验证表明,计算结果与实测值特别是相对平衡条件下的实测值吻合较好.在输沙能力公式研究中引入反映床面形态控制参数是一种新的尝试,该方法在研究中显示出较大的发展潜力.     

三峡水库蓄水后氮、磷营养盐的特征分析

根据2004年4月调查结果,对三峡库区二期蓄水后的氮、磷营养盐浓度及分布进行研究。结果表明,二期蓄水后水体总磷、总氮的质量浓度平均为0.083 mg/L、1.56 mg/L,其中总溶解性磷比例介于32%~82%,总溶解性氮为72%~95%。总磷浓度受蓄水的影响较大,坝前区总磷浓度在蓄水后显著降低,ρ(N)/ρ(P)值提高。由于氮、磷营养盐浓度偏高,库区水体在二期蓄水后呈现富营养化趋势。营养盐浓度对不同类型水体富营养化的影响程度存在差异,蓄水后长江干流为贫营养和中营养状态,而部分支流回水段已达到了富营养化程度,存在潜在的水华爆发现象。     

敌百虫农药废水Photo-Fenton处理方法研究

以含敌百虫有机磷农药的溶液为研究对象,采用Photo-Fenton试剂进行氧化降解处理,使其成功转化成为无机磷(PO43-)。实验表明,在pH值=3.0,c(Fe2+)=0.72 mmol/L,c(H2O2)=3 mmol/L的酸性条件下,Photo-Fenton处理方法对敌百虫废水有机磷转化成无机磷的转化率可达70%,这可能是因为Fe3+络合物对光的吸收产生的配合基的作用以及产生羟基自由基(OH.)的速率加快。还对photo-Fenton处理有机磷农药的影响因素进行探讨。     

河流沉积物有机氯农药的纵向分布特点

以漓江桂林市区段蚂蝗洲及瓦窑村漓江右岸两处取沉积柱作对比,分析了两处沉积物的有机氯农药（OCPs）含量,以六六六（HcHs）与滴滴涕（DDTs）为主。计算其含量分别为0-18．8ng/g、0．13～20．7ng信（蚂蝗洲）;0-76．2ng/g、0～7．02ng／g（瓦窑村）。研究表明,近年来桂林市区段下游的瓦窑村漓江右岸受到HCHs的轻微污染,可能有农业林丹的投加;而上游蚂蝗洲附近大量餐饮小店的食物残渣无序排放造成了该区域范围厌氧环境,不利于水生生物的生长。数据显示,漓江桂林市区段HCHs、DDTs主要来自历史残留的工业污染物。     

桩靴贯入砂土层时邻近桩挤土压力分析

钻井船插桩时会使邻近平台桩桩身受到挤土荷载作用,这种挤土荷载可能会严重影响平台桩的承载能力。采用CEL方法结合模型试验分析桩靴贯入砂土层时邻近桩受到的挤土压力变化。通过对缩尺试验结果的计算,验证了CEL方法的可行性。进一步分析了桩靴贯入砂土层时,邻近桩桩身挤土压力的变化。分析结果表明,邻近桩靠近桩靴一面受到的挤土压力随桩土相对位移的增加而不断增大直到极限值,在泥面以下10倍邻近桩桩径范围内,桩身最大挤土压力随土层深度逐渐增加,其变化范围为1.5~5.0倍的朗肯被动土压力,当土层深度超过10倍邻近桩桩径后,桩身最大挤土压力趋于稳定,约5.0倍的朗肯被动土压力;而远离桩靴一面受到的挤土压力随相对位移增加而不断减小,最终保持在朗肯被动土压力的10%~20%;桩身受到的挤土压力合力随桩土相对位移增加而不断增大直到极限值,在泥面以下10倍邻近桩桩径范围内,桩身极限挤土压力合力随土层深度逐渐增加,其变化范围为1.5~5.0倍的朗肯被动土压力;当土层深度超过10倍邻近桩桩径后,桩身极限挤土压力合力趋于稳定,约5.0倍的朗肯被动土压力。最后还定量分析了砂土摩擦角、弹性模量、泊松比和净间距的变化对插桩挤土力变化关系的影响。