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通过自主设计的压力-比容-温度(PVT)测试装置,以定压升温的方法测试容积的变化,对微发泡聚丙烯(PP)的PVT特性进行了测试,研究不同注气压力对微发泡PP的PVT特征影响。结果表明:随着温度的升高,微发泡PP比容呈现上升趋势;不同的注气压力对于微发泡PP的比容有着明显的影响,温度一定时,随着注气压力的升高,微发泡PP比容也逐渐增大;随着注汽压力的增大,微发泡PP的拉伸强度逐渐下降;注气压力越高,微发泡PP制品内部的泡孔密度越大,泡孔尺寸也越小。 相似文献
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对玻璃纤维增强聚对苯二甲酸丁二醇酯(PBT/GF)复合材料进行了微发泡注塑实验,采用海绵密度测试仪、万能力学试验机、扫描电子显微镜(SEM)等对制品的表观密度、力学性能、泡孔形态和结构等进行了测试和表征,探究了微发泡工艺参数对制品减重比及泡孔结构的影响,并通过对比减重比不同制品的泡孔结构与力学性能找出了制备具有理想泡孔结构制品的注塑工艺参数方案。结果表明,注气量和熔体温度是影响制品减重比的主要因素;注气量对泡孔结构的影响最大,其次为注射压力和注射速率;注塑工艺参数为注气量0.2 %、注射速率70 cm3/s、注射压力70 MPa时,制件的泡孔质量和力学性能较好。 相似文献
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《塑料》2015,(6)
基于自行构建的气体辅助共注塑实验平台,对圆管件的溢料法气辅共注塑(OGACIM,overflow gas assisted co-injection molding)工艺进行了实验研究。单因素法考察了内层熔体注射延迟时间和内层熔体流率对内层熔体和气体穿透率的影响,结果表明:随着内层熔体注射延迟时间的减小和内层熔体流率的增加,内层熔体和气体穿透率均会增加;正交实验法考察了5个工艺参数(注气压力、注气延迟时间、内层熔体注射延迟时间、内层熔体温度和内层熔体流率)之间交互作用对内层熔体和气体穿透率的影响,内层熔体和气体穿透率均主要受注气延迟时间和注气压力的影响,缩短注气延迟时间和增大注气压力均可增大内层熔体和气体穿透率。 相似文献
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运用Polyflow软件对微孔塑料挤出成型过程中注气口前后段螺杆进行三位瞬态模拟,研究了不同聚合物黏度、不同螺杆转速下注气口处的熔体压力场及熔体质量流量。结果表明,沿轴向640~670 mm处最符合作为超临界气体注入口的工艺条件;注气口处熔体压力在径向范围变化幅度不大,只需在注气口处所注入的超临界气体压力略大于熔体压力即可;随着螺杆转速的增大,注气口处聚合物熔体质量流量也随之增加,且两者之间呈现规律性变化,故可得到在不同螺杆转速下聚合物熔体质量流量大小。 相似文献
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采用高速摄像仪对嵌入毛细管的阶梯式T型微通道内液滴和气泡的分散规律进行研究。考察了两相流量、黏度、表面活性剂浓度等因素对分散流型及分散尺寸的影响规律。结果表明,对于液滴分散过程,表面活性剂的浓度和连续相流量决定了分散流型,随二者增大,流型从dripping流向jetting流转变。对于气泡分散过程,实验范围内仅存在squeezing、dripping流型,表面活性剂的加入对气泡分散过程影响可忽略。嵌入毛细管的阶梯式T型微通道内获得的液滴、气泡直径小于微通道直径,根据实验结果基于两相流量和毛细管数分别建立了计算液滴、气泡分散尺寸的半经验模型,模型与实验结果符合良好。 相似文献
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设计型腔气体反压辅助微孔发泡注塑(GCP–MIM)成型系统、模具及周边设备,利用这一套系统以聚丙烯(PP)材料为研究对象,研究GCP–MIM工艺对注塑PP试样泡孔结构与表面质量的影响。结果表明,随着气体反压持续时间的延长和气体反压压力的增加,试样泡孔尺寸变小,泡孔密度升高,其中反压持续时间从5 s延长到20 s过程中,泡孔平均直径减小了40%,而泡孔密度提高了23%。在相同的气体反压压力下,气体反压持续时间越长,试样表面粗糙度越低;与常规注塑不同,离浇口越远,GCP–MIM试样的表面粗糙度越低;与传统微孔发泡注塑相比,GCP–MIM试样的表面粗糙度明显降低,表面质量明显变好。 相似文献