高性能宽基385/65R22.5全钢子午线轮胎的设计

介绍高性能宽基385/65R22.5全钢子午线轮胎的设计。运用经验设计与仿真分析相结合的方法,对模具轮廓及花纹节距排列进行优化,胎面采用耐磨性良好的低滚动阻力胶料。结构设计：外直径　1 070 mm,断面宽　392 mm,行驶面宽度　300 mm,行驶面弧度高　14.5 mm,胎圈着合直径　572 mm,胎圈着合宽度　324 mm,断面水平轴位置（H1/H2）　1.058,胎面采用4条纵向曲折花纹沟变节距设计,花纹深度　16 mm,花纹周节数　3,花纹饱和度　78.5%。施工设计：胎面采用内嵌式双胶结构,带束层采用4层结构,1#带束层采用3×0.20＋6×0.35HT钢丝帘线,2#和3#带束层采用3＋8×0.33HT钢丝帘线,4#带束层采用5×0.35HI钢丝帘线,胎体采用0.25＋6＋12×0.225HT钢丝帘线,采用三鼓成型机成型,B型翻转式双模硫化机硫化。成品性能试验结果表明：轮胎充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能和高速性能良好,滚动阻力性能达到B级,噪声性能达到A级,雪地性能达到专业雪地轮胎水平。     

8.25R16LT 16PR全钢轻型载重子午大块花纹轮胎的设计

介绍8.25R16LT 16PR全钢轻型载重子午线轮胎的设计。结构设计：外直径　861 mm,断面宽　235 mm,行驶面宽度　205 mm,行驶面弧度高　6 mm,胎圈着合直径　403 mm,胎圈着合宽度　176 mm,断面水平轴位置（H1/H2）　1.10,胎面花纹采用等节距设计,花纹深度　18 mm,花纹饱和度　68.5%,花纹周节数　34。施工设计：胎面采用热冷喂料双复合挤出,采用3层带束层＋2层0°带束层结构,1#—3#带束层采用3×0.20＋6×0.35HT钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线,胎体采用0.22＋6＋12×0.20HT钢丝帘线,采用三鼓式一次法成型机成型,双模B型热板硫化机硫化。成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的外缘尺寸、强度性能、耐久性能和高速性能均符合设计和国家标准要求。     

9.5R17.5全钢载重子午线轮胎的设计

介绍9.5R17.5无内胎全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计：外直径838mm,断面宽240mm,行驶面宽度180mm,行驶面弧度高8.0mm,胎圈着合直径442mm,胎圈着合宽度184mm,断面水平轴位置(H1/H2)=1.0204,胎面采用四条线形花纹设计,花纹节距总数为54,花纹深度14mm,花纹饱和度74%;施工设计：胎面采用整块压出,胎体采用3×0.24＋9×0.225 0.15HT钢丝帘线,带束层采用0度带束层结构,1#和2#带束层采用3×0.20 6×0.35HT钢丝帘线,3#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,采用两鼓一次法成型机成型、机械式硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能均符合设计要求以及国家标准和国际标准要求。     

8.25R15TR全钢载重子午线轮胎的设计

介绍8.25R15TR全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计：外直径　836 mm,断面宽　235 mm,行驶面宽度　168 mm,行驶面弧度高　6.5 mm,胎圈着合直径　388 mm,胎圈着合宽度　177.8 mm,断面水平轴位置（H1/H2）　1.036,胎面花纹采用4条纵向直沟配合横向导槽设计,采用变节距设计,花纹深度　13 mm,花纹周节数　54,花纹饱和度　76.83%。施工设计：胎面采用胎冠胶、基部胶和粘合胶片,带束层采用3层带束层＋2层0°冠带层,1#带束层采用3×0.20＋6×0.35HT钢丝帘线,2#带束层采用3＋8×0.33HT钢丝帘线,3#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,胎体采用3×0.24/9×0.225CCST钢丝帘线,采用一次法胶囊反包成型机成型、蒸锅式双模硫化机等效变温硫化。成品轮胎性能试验结果表明,成品轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能均符合相应国家和企业标准要求。     

12R22.5节油型轮胎的设计

介绍12R22.5节油型轮胎的设计。结构设计：外直径　1 080 mm,断面宽　300 mm,行驶面宽度　235 mm,行驶面弧度高　8.3 mm,胎圈着合直径　570.5 mm,胎圈着合宽度　241.3 mm,断面水平轴位置（H1/H2）　1.20,胎面花纹采用等节距设计,花纹周节数　61,花纹深度　15 mm,花纹饱和度　80%。施工设计：胎面采用低滚动阻力配方,热喂料、冷喂料双复合挤出,胎体采用3×0.24/9×0.225CCST钢丝帘线,1#,2#,3#带束层采用3×0.20＋6×0.35HT钢丝帘线,4#带束层采用5×0.35HI钢丝帘线。成品轮胎性能试验结果表明,12R22.5节油型轮胎的充气外缘尺寸、强度和耐久性能达到国家标准要求,滚动阻力级别达到B级,与普通轮胎相比可使车辆油耗降低5%以上。     

12.00R24 20PR全钢载重子午线轮胎的设计

介绍12.00R24 20PR全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计：外直径　1 222 mm,断面宽　310 mm,行驶面宽度　238 mm,行驶面弧度高　6.5 mm,胎圈着合直径　613 mm,胎圈着合宽度　230 mm,断面水平轴位置（H1/H2）　1.064 4,采用混合型花纹,花纹深度　21 mm,花纹饱和度　78%,花纹周节数　60。施工设计：胎面采用三复合结构形式,胎体采用0.25＋6＋12×0.225HT钢丝帘线,采用4层带束层结构,1#带束层采用3×0.20＋6×0.35HT钢丝帘线,2#和3#带束层采用3＋8×0.33HT钢丝帘线,4#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,采用三鼓一次法成型机成型,热板式硫化机氮气硫化。成品试验结果表明,轮胎充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能和高速性能均符合相应国家标准或企业标准要求。     

385/95R25无内胎起重机全钢子午线轮胎的设计

介绍385/95R25无内胎起重机全钢子午线轮胎的设计。结构设计：外直径　1 365 mm,断面宽　380 mm,行驶面宽度　310 mm,行驶面弧度高　10 mm,胎圈着合直径　628 mm,胎圈着合宽度　258 mm,断面水平轴位置（H1/H2）　0.772,胎面采用混合型花纹,花纹深度　25 mm,花纹周节数　18,花纹饱和度　88.3%,胎肩增加散热槽设计。施工设计：胎面采用双复合结构,胎体采用3＋9＋15×0.225HT钢丝帘线,带束层结构采用4层设计,1#带束层采用3＋9＋15×0.22＋0.15HT钢丝帘线,2#和3#带束层采用3＋9＋15×0.225HT钢丝帘线,4#带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线;采用一次法两鼓成型机成型,双模热板式硫化机硫化。成品轮胎试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能、高速性能和耐久性能均达到相应设计和国家标准要求。     

205/75R17.5 16PR全钢载重子午线轮胎的设计

介绍205/75R17.5 16PR全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计：外直径　750 mm,断面宽　210 mm,行驶面宽度　165 mm,行驶面弧度高　6 mm,胎圈着合直径　443.5 mm,胎圈着合宽度　165 mm,断面水平轴位置（H1/H2）　1.036,胎面为4条纵向花纹沟设计,花纹深度　12 mm,花纹饱和度　77%,花纹周节数　89。施工设计：双复合挤出胎面,胎体采用3＋9×0.22＋0.15HT钢丝帘线,1#和2#带束层采用3×0.20＋6×0.35HT钢丝帘线,3#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线;采用一次法胶囊成型机成型,蒸锅式硫化机硫化。成品性能试验结果表明,轮胎充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能和高速性能满足相关国家标准或企业标准要求。     

315/80R22.5无内胎宽行驶面全钢载重子午线轮胎的设计

介绍315/80R22.5无内胎宽行驶面全钢载重子午线轮胎的设计。设计结构：外直径1131mm,断面宽323mm,行驶面宽度255mm,行驶面弧度高6.8mm,胎圈着合直径569.5mm,胎圈着合宽度273mm,断面水平轴位置(H1/H2)0.963,胎面采用纵向直沟花纹,花纹深度17mm,花纹饱和度76.3%,花纹周节数100。施工设计：胎体采用0.22+(6+12)×0.20HT钢丝帘线,1#带束层采用0.365+6×0.35BETRU?钢丝帘线,2#、3#带束层采用3+8×0.33HT钢丝帘线,4#带束层采用5×0.35HI钢丝帘线,钢丝圈采用斜六角形结构,采用一次法成型机成型、双模蒸锅式硫化机硫化。成品轮胎试验结果表明,轮胎的外缘尺寸、强度性能、耐久性能和速度性能符合国家标准要求。     

295/60R22.5 HF81低扁平比全钢载重子午线轮胎的设计

介绍295/60R22.5 HF81低扁平比全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计：外直径　919 mm,断面宽　290 mm,行驶面宽度　245 mm,行驶面弧度高　7.5 mm,胎圈着合直径　570.5 mm,胎圈着合宽度　241 mm,断面水平轴位置（H1/H2）　1.05;胎面采用4条纵向曲折花纹沟,花纹深度　14.5 mm,花纹节距数　73,花纹饱和度　79.2%。施工设计：胎面采用胎面胶、基部胶和过渡层胶复合设计;采用4层带束层结构,1#带束层采用0.37＋6×0.32ST钢丝帘线,2#和3#带束层采用4＋6×0.32ST钢丝帘线,4#带束层采用5×0.35HI高伸长钢丝帘线;胎体采用3×0.24＋9×0.225ST钢丝帘线;采用VMI四鼓一次法成型机成型,热板式硫化机硫化。成品性能测试结果表明,轮胎的各项性能均满足设计要求,接地印痕为矩形,轮胎花纹磨损均匀,产品性能优异。     

Orthophosphates and Diphosphates Containing Zinc and Copper and Zinc and Cobalt

Solid solutions of diphosphates of zinc and copper and of zinc and cobalt were synthesized from mixtures of pure diphosphates at temperatures up to 1000°C. Their X-ray diffractometry patterns varied continuously from one end member to the other. Solid solutions of orthophosphates of composition Zn_3−xCox(PO₄)2, with x = 0.4–1.6, were formed at temperatures up to 950°C; all exhibited the structure of γ-Zn₃(PO₄)2. Solid solutions of orthophosphates of composition Zn_3−xCu_x(PO₄)2 exhibited more-complex behavior. At 1000°C and copper contents of 20–80 mol%, a phase that is related to Cu₃(PO₄)2, termed here the "ε-phase," predominated. At 850°–950°C and in the region from 20 mol% to ∼33 mol% of copper, the solid solutions (the "η-phase") adopted the structure of graftonite. At 800°–900°C and 10–15 mol% of copper, the solid solutions exhibited a new structure (the "δ-phase"), which we found to be related to the mineral sarcopside. At temperatures 950°C, the solutions that contained 5–15 mol% of copper (the "β-phase") had the structure of β-Zn₃(PO₄)2, whereas at 800°–850°C, solutions with 5 mol% of copper (the "-phase") exhibited the structure of γ-Zn₃(PO₄)2. Attempts to synthesize Cu⁺ZnPO₄ and Cu⁺Cu²⁺Zn₃(PO₄)3 were unsuccessful.     

油气储运系统中油气的回收及腐蚀与防护问题

油气储运系统已经与保障国家经济的发展息息相关,介绍了油气储运系统中油气回收问题及腐蚀与防护问题,并提出了相应的解决措施。     

Gemini型表面活性剂结构性能与应用

Gemini型表面活性剂的结构和性质与传统的表面活性剂有很大的不同,例如Gemini型表面活性剂可以视为两个普通表面活性剂在亲水基或者靠近亲水基处由连接基团通过化学键连接而成;Gemini表面活性剂的C20值和cmc值都比传统表面活性剂的值要低很多。着重介绍了Gemini型表面活性剂的特性,结构与表面活性的关系以及应用。     

油气集输处理工艺及工艺流程

为了提高油田的生产效率,设计最佳的油气集输处理的工艺流程,更好地完成油气水分离处理的任务。对油气集输工艺技术进行优化,发挥高效油气水分离处理设备的优势,提高油气水处理的质量,保证油气集输工艺顺利实施,获得最佳的油田产量外输。     

科技创新与钢铁科技进步

建设创新型国家是我们中华民族的历史责任。“自主创新、重点突破、支撑发展、引领未来”的16字方针应当成为我们未来创新活动的指南。建设创新型国家把自主创新放在首位,并提出了引领未来的高标准要求。钢铁科技创新必须突出重点,抓住创新成果产业化这个关键,支撑起行业和国民经济的发展。     

石油与天然气地质与勘探开发措施

石油天然气的地质勘探开发目的是为了获得最佳的油气产能而进行的地质研究工作。石油天然气地质勘探工作具有非常重要的意义,通过地质勘探获得有价值的地层信息资料,对储层油气的显示进行评价和分析,确定具有工业开采价值,才能投入开发生产,为油田创造最佳的经济效益。     

油气管道及储运设施安全保障技术发展现状及展望

相比已经完善丰富的开采和勘探技术,油气的运输以及储存却仍然存在不足之处。我国对能源安全提出更加严格要求的同时,对区域经济的发展规划也有足够重视。因此,保障油气管道的安全则成为了我国能源安全战略的重中之重。在阐释油气管道现阶段在储运安全保障技术发展状况的基础上,分析了现存的问题及解决问题的手段,并指出未来可能使用的目标策略,为今后研究者提供一定程度上的借鉴经验。     

膜的污染和劣化及其防治对策

较为系统地介绍了膜污染和劣化的定义和特点,因膜污染和劣化而造成的膜性能变化,以及如何预防、减少或清除膜污染和劣化的一些通用方法。     

Gel permeation and thin-layer chromatographic characterization and solution properties of butadiene and styrene homopolymers and copolymers

Gel permeation chromatographic (GPC) and thin-layer chromatographic (TLC) studies of polystyrene, polybutadienes (BR), and their copolymers (SBR) have been carried out. GPC primarily separates them on the basis of molecular size, and TLC, on the basis of composition. Methods of obtaining absolute molecular weight distributions for BR and SBR based upon variations of the Strasbourg Universal Calibration procedure are described. In particular, [η]–M relationships in both the GPC solvent (THF) and in a second solvent (toluene) were used; in addition, results of statistical mechanical calculations for \documentclass{article}\pagestyle{empty}\begin{document}$\overline {s^2 }$\end{document} (based on the assumption of negligible steric hindrance and freely rotating bonds) were applied. An experimental comparison of these methods was carried out, and use of the [η]–M relationships for both solvents was found to give satisfactory results. The predictions of the statistical theory were too low. A detailed study of polymer–solvent–gel interaction in the GPC unit was made through investigation of ternary phase equilibrium in the (polystyrene)–THF–(polymer) system. The polymers studied included BR and SBR with varying styrene contents. Experimental techniques for TLC separations of BR, SBR, and polystyrene according to the composition are described.