传统活性污泥法处理焦化废水的改进

长源焦化厂年产焦炭40万t.剩余氨水及其他各种废水约10t/h.主要来源有三个:一是剩余氨水,是煤干馏及煤气冷却产生的废水.水量占焦化废水总量的2/3左右,是焦化废水的主要来源;二是在煤气净化过程中产生的废水.如煤气终冷水和粗苯分离水等;三是焦油、粗苯等精制过程产生的废水.一期生化处理采用的是预处理、生物处理、污泥浓缩压滤处理,其中生物处理分为两级曝气.由于焦炭产量提高至60万t/a,工业废水量增至16t/h左右.二期又增加一段好氧并联处理,该生化工艺原水采用两倍配水后再处理.     

物化法治理焦化废水的研究

焦化废水是煤制焦炭、煤气净化及焦化产品回收过程中产生的废水。受原煤性质、炼焦工艺、焦化产品回收等诸多因素的影响,其成分复杂多变,属于难处理的工业废水。着重介绍了焦化废水处理过程中所用的物化方法以及技术的应用情况。     

高效生化反应器处理焦化废水研究进展

焦化污水是在煤的高温干馏、煤气净化以及化工产品精制过程中所产生的废水,是一种含高氨氮、高有机污染物、难处理的工业废水,因此焦化废水的处理一直是国内外废水处理的一个难点。本文把焦点集中在处理焦化废水的生化反应器上,对传统反应器概况作了简述,并介绍了新型反应器和传统反应器的改进在焦化废水处理中的应用。     

焦化废水处理技术的新进展

焦化废水是煤制焦炭、煤气净化及焦化产品回收过程中产生的废水,受原煤性质、炼焦工艺、焦化产品回收等诸多因素的影响,其成分复杂多变,属于难处理的工业废水。利用传统的方法和工艺处理焦化废水不能达到令人满意的效果。近年来,不断有新的方法和技术用于处理焦化废水。作者介绍了焦化废水的预处理、生化处理、深度处理过程中所用的新技术和新方法,以及这些技术和方法的研究应用情况,并对焦化废水处理的前景进行了展望。     

焦化废水处理与工程试运行控制

在焦炭的生产过程中会产生大量的焦化废水,其废水主要来源于配合煤炼焦、煤气净化、化产回收以及厂区生活污水等环节。焦化废水中含有大量有毒有害及难降解物质,若直接排放会对环境造成严重的污染。临涣焦化目前采用的是A—A—O工艺,处理这种焦化废水,通过对该厂酚氰废水处理工段各项工艺参数一段时间的试运行控制,目前该工艺运行稳定,处理后水质达到(GB13456-1992)中的二级排放标准。     

A^2／O工艺处理焦化废水

焦化废水是煤在高温干馏、煤气净化以及化工产品精制过程中所产生的废水，其中含有大量的酚、氰、苯、氨氮等有毒、有害难降解有机污染物，超标排放的焦化废水会对环境造成严重的污染。简述了生物脱氮工艺处理焦化废水的基本原理、工艺流程和主要控制要求，介绍了某企业采用该工艺处理焦化废水的调试运行过程和结果，可使废水中氨氮从150～250mg／L降至15mg／L以下，     

焦化废水处理技术研究进展

焦化废水是煤制焦化产品回收过程中产生的废水,其成分复杂多变,属于难处理的工业废水.焦化废水的处理方法主要有生物法、化学法和物理化学法等三类.文章综述了焦化废水处理技术的优缺点及研究进展.     

焦化污水中SCN~－与COD相关量的探讨

焦化污水中ＳＣＮ￣－与ＣＯＤ相关量的探讨联大化学工程学院邱静贞焦化污水是煤制焦，煤气净化及化工产品回收过程中产生的有毒废水，其水质成份复杂，波动性大，除含有以酚为主的有机物外，还含有各种无机盐如ＮＨＴ、ＳＣＮ－、ＣＮ－等污染物。由于水质污染程度大，其...     

A^2／O^2工艺处理焦化废水实现焦化废水零排放的工程实践

焦化生产过程产生的废水主要有2部分,一是原煤在高温干馏、煤气净化及焦化产品回收过程中产生的高浓度有机废水（以下简称有机废水）。其组成复杂,含有大量的酚类、联苯、吡啶、吲哚和喹啉等有机污染物,还含有氰、无机氟离子和氨氮等有毒有害物质,其中以蒸氨过程中产生的蒸氨废水为主要来源。二是循环水排污水、地面冲洗水等相对比较简单的废水（以下简称净废水）。     

MBR技术处理焦化废水

焦化废水中含大量有机物和含氮化合物,其来源主要有：剩余氨水、化学产品加工过程中所产生的废水、煤气终冷水等。剩余氨水主要由焦炉装煤中配煤水分和炼焦过程中形成的化合水及上升管的无烟装煤喷射的蒸汽冷凝水组成,其数量约占总污水量的一半以上,并含较高浓度的氨、氰化物、硫化物、苯、酚等。     

循环生物曝气滤池和过滤组合工艺处理炼油轻度污染废水

采用新型的循环生物曝气滤池（CBAF）和过滤组合工艺对炼油轻度污染废水进行净化回用工业试验。研究了填料粒径和高度、水力停留时间和溶解氧浓度对CBAF工艺处理效果的影响。结果表明CBAF工艺具有碳化作用、硝化作用和过滤作用。CBAF工艺净化该废水适宜的操作条件为：水力停留时间100 min,溶解氧浓度3 mg·L^-1左右,反冲洗周期2～3 d。炼油轻度污染废水经该组合工艺处理后,COD、石油类污染物、NH₃-N和SS平均去除率分别为62.6%、71.7%、92.6%和97.0%,出水COD、石油类污染物、NH₃-N和SS平均质量浓度分别为14.4 mg·L^-1、0.75 mg·L^-1、0.49 mg·L^-1 和2.4 mg·L^-1,经处理后出水水质达到工业回用水要求。     

含酚模拟废水的电催化降解

研究了含酚模拟废水 (10 0～ 80 0mg·L^-1)在经氟树脂改性的 β -PbO₂ 电极上的电催化降解 .考察了废水中盐含量、电压、pH值、苯酚初始浓度对废水COD去除的影响 .在温度 2 5℃、电压 7.0V、K₂ SO₄ 含量为1.0 g·L^-1、pH值为 2 .0时 ,模拟苯酚 (10 0mg·L^-1)废水经 2 5min处理 ,COD降至 6 0mg·L^-1以下 ,挥发酚完全消失 .该方法用于处理含酚浓度大 ,酸性高且有一定盐含量的废水 ,可以不经稀释或中和调节等预处理而直接处理 ,具有很好的应用前景 .苯酚降解的主要产物为苯醌、丁烯二酸和草酸 ,最终产物为二氧化碳 ,因此该工艺可用于有机物污染最小化处理和处理水的回用 .COD的去除符合表观拟一级反应动力学     

螺旋升流式反应器系统较长泥龄时运行效果及其流态释因

结合螺旋升流式反应器（SUFR）的特性，通过对比试验分析SUFR系统在较长泥龄时（主要在32 d左右）营养物去除的工艺特点。试验结果表明，SUFR系统（θ_c=32 d）出水COD和TN分别小于40 mg·L^-1﹑10 mg·L^-1，SUFR系统（θ_c=32 d）除磷率随着泥龄的延长有一定的下降,但出水TP一直稳定在1 mg·L^-1内， SUFR系统（θ_c=32 d）的SOUR值为10～18 mg·g^-1·h^-1。流态模拟结果表明，SUFR系统中单元反应器的推流流态容积利用率为63%。这说明SUFR系统反应器以活塞流为主要特征的流态特性有助于减轻较长泥龄对污水处理的负影响。该系统具有更宽的泥龄适宜范围。     

微电解-UASB-接触氧化处理羧甲基纤维素废水

针对羧甲基纤维素(CMC)废水高浓度、高盐分和难生物降解的特点,采用微电解-UASB-生物接触氧化组合工艺处理高浓度CMC废水。废水含盐约4%,COD和BOD5分别约20000mg.L-1和2100mg.L-1。最佳条件下微电解对COD去除率为35%,处理后废水B/C提高到0.34,稀释后经UASB和两级接触氧化法对COD的去除率分别达到了80%、75%和65%,最终出水COD在100mg.L-1以下,达到国家一级排放标准。通过GS-MS和颗粒污泥分析,分别研究了微电解对污染物去除特性和去除机理与UASB的启动特性。微电解-UASB-生物接触氧化组合技术具有运行稳定、高效和抗冲击等优点。     

低溶解氧丝状菌污泥微膨胀在SBR中的可行性

为了考察污泥微膨胀低能耗方法在间歇序批式(SBR)反应器中应用的可行性,采用实际生活污水进行试验,研究了污泥膨胀的启动、过度膨胀的抑制以及微膨胀的维持方法。结果表明,在pH7.0～8.0,温度(23±0.5)℃时,连续进水和单纯设置好氧段可以快速启动低氧丝状菌污泥膨胀。减少好氧时间和设置前置缺(厌)氧段可以有效地抑制丝状菌繁殖。微膨胀启动成功后,根据反应条件及处理要求的改变及时调整SBR运行方式,可将系统稳定地维持在微膨胀状态。低氧微膨胀状态下处理实际生活污水,出水氨氮浓度、磷浓度和悬浮物浓度(SS)可分别控制在4.5mg.L-1、0.2mg.L-1和5.0mg.L-1以下。每周期中联合利用DO、pH等在线参数可以实时了解系统生化反应的进程。     

复合钙盐法回收高浓度含磷制药废水中的磷

针对制药过程中产生的高浓度的含磷废水,研究了一种新的处理方法：采用复合钙盐法回收其中的磷。研究了钙盐的投药量,pH,复合钙盐中氯化钙和石灰的摩尔比对该制药废水中磷的去除效果的影响,并对磷渣的产量、有效磷（以P₂O₅计）含量以及磷渣中 N,N-二甲基甲酰胺（DMF）的含量进行测定。结果表明,在最佳条件下此法可将废水中的磷浓度从31000 mg·L^-1降至0.5 mg·L^-1以下,渣中有效磷含量在18%左右,达到磷肥优级品标准,并且通过GC-MS和光度法未检测到有害物质DMF。     

焦化废水中硫氰化物的生物降解及其与苯酚、氨氮的交互影响

硫氰化物（SCN^-）在焦化废水中的普遍出现,对COD、色度及NH⁺₄-N等指标构成贡献,且生物降解过程中还与其他污染物产生交互作用,影响工程工艺的选择和达标的控制。本研究采用实际工程不同单元工艺的活性污泥,在研究SCN-的基本降解特性与动力学基础上,重点考察苯酚对SCN^-降解及SCN^-对氨氮硝化过程的影响,评价SCN^-在焦化废水实际降解过程中与其他污染物的交互作用。研究发现,在特征活性污泥培养条件下,SCN^-的降解速率达20.15 mg SCN^-·（g MLSS）^-1·h^-1,污泥活性不受SCN^-底物浓度抑制,降解过程符合Michaelis-Menten动力学模型;苯酚对SCN^-的降解表现为毒性抑制且存在浓度阈值,高浓度苯酚可严重抑制SCN^-的降解,738 mg·L^-1苯酚使108 mg·L^-1SCN^-完全降解时间从1.5 h延长至20 h;SCN^-对硝化过程有抑制作用,可同时影响NH⁺₄的去除和NO^-₂的转化,导致硝化系统中NO^-₂浓度的积累。结果表明,生物过程中SCN^-与酚类、NH⁺₄之间的交互影响使焦化废水的处理变得复杂且难以控制,针对实际工程,需要明确各核心组分之间的相互作用,从共基质效应或毒性效应方面考虑污泥活性与浓度区间的适配,才能构建出各项污染指标得到优化控制的高效工艺。     

单一缺氧/厌氧UASB同步反硝化产甲烷与A/O组合工艺处理实际晚期渗滤液

以实际高氮晚期渗滤液为研究对象,应用缺氧/厌氧UASB-A/O组合工艺重点研究有机物和氮的去除特性,同时考察了A/O系统内短程硝化实现途径及稳定方法。试验结果表明,该生化系统可实现有机物和氮的同步、深度去除。在原液COD平均为6537 mg·L^-1,NH⁺₄-N为2021 mg·L^-1的条件下,系统最终出水分别为300 mg·L^-1和15.6 mg·L^-1,去除率分别为95.4%和99.2%。UASB反应器的平均COD负荷为6.5 kg COD·m^-3·d^-1,去除速率为5.3 kg COD·m^-3·d^-1。在单一UASB反应器内,发生了缺氧反硝化和厌氧产甲烷的双重生化反应,UASB反应器内获得了几乎100%的反硝化率。通过高游离氨（FA）和游离亚硝酸（FNA）的协同作用,使A/O反应器实现并维持了稳定的短程硝化,通过99%以上的亚硝化率实现高效的氨氮去除。     

用于染料废水CWPO处理的Fe2O3-CeO2/γ-Al2O3催化剂的制备及活性

采用分层浸渍法研制出负载型Fe₂O₃-CeO₂/γ-Al₂O₃催化剂,并使用BET、XPS和XRF方法对其进行了表征.以偶氮染料模拟废水为目标降解物,考察了该催化剂在催化湿式过氧化氢氧化工艺（CWPO）中的催化活性.结果表明,对于500 mg·L^-1的甲基橙模拟染料废水,在常温（25℃）和常压条件下,当催化剂Fe2O3-CeO2/γ-Al2O3和氧化剂H2O2的投加量分别为30 g·L^-1和330 mg·L^-1时,处理3 h时的脱色率、COD去除率和TOC去除率分别可达88.77%、89.54%和81.44%,表明该催化剂在CWPO工艺中具有较高的催化活性.     

生活污水不同生物脱氮过程中N_2O产量及控制

利用好氧-缺氧SBR反应器和全程曝气SBBR反应器处理生活污水,分别实现了全程、短程和同步硝化反硝化脱氮过程,研究了不同脱氮过程中N2O的产生及释放情况,同时考察了不同DO条件下同步脱氮效率及N2O产生量。结果表明,全程、短程生物脱氮过程中N2O主要产生于硝化过程,反硝化过程有利于降低系统N2O产量。全程、短程、同步硝化反硝化脱氮过程中N2O产量分别为4.67、6.48和0.35mg.L-1。硝化过程中NO2-N的积累是导致系统N2O产生的主要原因。部分AOB在限氧条件下以NH4+-N作为电子供体,NO2-N作为电子受体进行反硝化,最终产物是N2O。不同DO条件下同步硝化反硝化过程中N2O的产生表明:控制SBBR系统中DO浓度达到稳定的同步脱氮效率可使系统N2O产量最低。