铬青铜超塑性压缩试验

对工业用铬青铜ＱＣｒ０．５－０．２－０．１进行了超塑性压缩试验研究,测定了其超塑流变曲线、ｍ值,考察了温度,应变速率对流变应力的影响以及超塑压缩压缩变形后的显微组织。结果表明,７４０－８２０℃,应变速率１．６７＊１０＾－４－１．３３＊１０＾－３Ｓ＾－１的范围内该合金具有较好的超塑性,为其超塑矩形工艺提供了试验依据。     

铸造用Zn—Al合金超塑性的研究

主要对工业牌号Ｚｎ－Ａｌ合金ＺＡ８，ＺＡ１２和ＺＡ２７进行了组织超塑性研究，发现经地组织细化的ＺＡ８，ＺＡ１２和ＺＡ２７铸造Ｚｎ－Ａｌ合金，在２７０～３３０℃温度区间和８．３×１０＾－４～１．７×１０＾－２ｓ＾－１初始应变速率（ε０）的试验条件下具有主好的超塑性力学性能，并且在较低的温度条件下也具有一定的超塑性特点。     

缎铝LD7超塑性研究

对缎铝ＬＤ７ 以变形温度、变形速率和对材料的预处理方式为三因素,按正交设计进行高温拉伸试验,寻找最佳的超塑性条件． 经过淬火＋ 过时效＋ 温变形处埋,在５３０ ℃, ε＝ ２－７８ ×ｌ０ － ４ｓ－ １ 时,呈现出显著的超塑性,延伸率达２６０ ％ ; 而挤压状态和经过温变形处理后,在适当的变形条件下,材料都具有较好的塑性;正交试验分析结果表明：变形温度是影响ＬＤ７ 铝合金超塑性最显著的因素;显微观察表明：ＬＤ７ 铝合金由于第二相粒子的作用,具有稳定的微细组织结构,因而其超塑性效应明显,在超塑性变形时发生了动态再结晶     

脉冲电流对Zn－22Al合金超塑性力学行为的影响

本文以普通处理的Ｚｎ－２２Ａｌ合金板坯为对象，研究了脉冲电流对其超塑性力学行为的影响．实验结果表明：在脉冲电流作用下，合金的延伸率和应变速度敏感性指数有了很大提高，流动应力降低．在高应变速率（３．３×１０（－２）ｓ（－１））下，该合金仍具有很高的延伸率．最佳超塑变形温度向低温度方向偏移．合金的超塑变形可在更低温度下进行．     

应用Zener—Hollomon因子探讨Ti—17的高温压缩行为

用热模拟压缩方法测得Ｔｉ－１７合金在温度为８０５－９４５℃、应变速率ε为１０＾－３－８０ｓ＾－１，变形程度ε在５０％范围的真应力－应变曲线，研究了不同温度、不同应变速率下的流动应力及组织变化规律。     

Al-10Sn-4Si合金高温塑性变形的流变应力特征

采用高温压缩试验法,测定了新型Ａｌ－１０Ｓｎ－４Ｓｉ合金高温变形过程的真应力一直应变曲线;在温度为１００－４００℃范围和应变速率为０．０１－１．０ｓ＾－１范围的变形条件下,研究了该合金的流变应力变化规律。结果表明,Ａｌ－１０Ｓｎ－４Ｓｉ合金为正应变速率敏感材料,表现出稳态流变特征：稳态流变阶段,流变应力基本保持不变;稳态流变应力随变速率的增加而增大,随变形温度的升高而降低,进一步分析表明,这种稳态     

脉冲电流对Zn—22Al合金超塑性力学行为的影响

本文以普通处理的Ｚｎ－２２Ａｌ合金板坯为对象，研究了脉冲电流对其超塑性力学行为的影响，实验结果表明：在脉冲电流作用下，合金的延伸率和应变速度敏感性指数有了很大提高，流动应力降低，在高应变速率下，该合金仍具有很高的延伸率，最佳超塑变形温度向低温度方向偏移，合金的超塑变形可在更低温度下进行。     

热处理对一种两相钛合金超塑性及组织的影响

对经不同制度处理的一种富β的α+β型钛合金(SPZ)的超塑性性能及组织进行了研究.结果表明,700℃/1 h AC处理后,合金具有良好的室高温性能;应变速率高达1.11×10-3/s时,合金在740℃~800℃温度范围内显示出超塑性,超塑拉伸延伸率均超过1600%;760℃,合金拉伸延伸率可高达2149%.扫描电镜(SEM)观察发现,SPZ合金的变形行为具有明显细晶超塑性的特点.应变速率为2.22×10-3/s时,740℃、780℃变形后晶粒尺寸分别为1.51mm3、.21 mm.超塑变形后合金的晶粒尺寸比变形前的有所增大;超塑性温度越高,晶粒长大程度越高.     

TiAl基合金热机械处理新工艺技术的研究

探讨了包套锻复合热机械处理新工艺技术对（Ｔｉ－３３Ａｌ－３％Ｃｒ）－０．５＾Ｍｏ合金显微组织，变形亚结构和室温、高温力学性能的影响。试验结果表明，经过包套锻复合热机械处理，可以在ＴｉＡｌ基合金整个试样上获得均匀，细小的各种典型形态的显微组织。     

提高超塑性挤压变形速度的研究

为提高金属材料超塑应变速率，在摩擦压力机上对ＺｎＡｌ５合金进行超塑性挤压变形，探讨理想的高挤压速度和相应的超塑性温度。     

Ti—17合金β锻造研究

采用对比方法研究了锻造温度、变形程度、锻后冷速对Ｔｉ－１７合金组织性能的影响和产生“β脆性”的原因。试验表明，Ｔｉ－１７合金在相变点以上４０￣６０℃加热锻造、３０％以上变形程度和锻后水冷，可获得高的强度和塑性的配合；其“β脆性”与原始β晶粒和晶界α粗化、晶内α形态和分布有关；锻后水冷和大变形可减少以致消除“β脆性”。试验还表明，近β锻造同样适用于Ｔｉ－１７合金。     

挤压态MB15镁合金的显微组织与力学性能研究

针对MB15镁合金在挤压温度为648 K,应变速率0.001s-1,挤压比9∶1的条件下进行挤压变形研究,通过对其变形后的组织特征分析和拉伸性能测试,光学显微组织研究表明MB15镁合金在挤压过程中发生动态再结晶;透射电镜组织研究表明机械孪晶、位错滑移和动态再结晶是材料变形的典型特征;扫描电镜组织研究表明挤压后的材料塑性明显增强.挤压变形后的MB15镁合金沿挤压方向的抗拉强度提高39.5％,屈服强度提高89.4％,延伸率提高25％,弹性模量提高6.7％.     

供应状态铝合金LY12超塑性的研究

本文对供应状态铝合金LY12获得超塑性进行了探讨。研究了LY12超塑予处理工艺和超塑性力学特性,采用定量金相、x射线衍射分析等手段分析了合金的显微组织,并对合金的流动充填性能进行了试验。结果表明,供应状态LY12经超塑予处理后具有一定程度的超塑性,有利于模压成形的应用。     

Al—6Mg合金超塑性变形与空洞的研究

本文研究了Al—6Mg合金超塑性拉伸变形中的力学特性和显微组织的变化。试验结果表明,合金在520℃以ε=8.33×10~(-4)S~(-1)的应变速率拉伸,得最高延伸率578%,流动应力为1.6MN/m~2,m=0.68,合金通过静态再结晶得到等轴晶粒(11μm)。并对空洞生核和扩展,空洞与变形机制、廷伸率以及断裂进行了探讨。     

望湘花岗岩高温高压流变实验

彩固体围高压高温高压在轴变形实验装置,对望湘花岗岩作了不同温度、压力下的固态流变实验菜试样作了光学显微镜和ＴＥＭ分析。实验温度３５０￣９５０℃,围压６０￣４２０ＭＰａ,应变速率１０＾－６ｓ＾－１。试样在较低温度压力下表现为脆性破裂;在较高温度压力下出现脆性－韧性过渡状态。望湘花岗岩中长石、石英和黑云母有不同的变形构造和流变性质。     

多层喷射沉积制备高硅铝合金工艺研究

利用多层喷射沉积装置制备了Ａｌ－１７Ｓｉ－２Ｃｕ－１Ｍｇ合金板坯，通过金相观察 过热温度和冷却条件对合金板坯显微组织的影响，探讨了基底材料，基底表面温度和沉积板坯的粘附与脱落的关系，提出了合适的工艺条件。     

钙传感法对铁液中溶解态钙活度的研究

用直接合成法制备了Ｃａβ＂－Ａｌ２Ｏ３固体电解质，在１０＾－２～１ＭＨｚ频率范围内，于１０７３～１５２３Ｋ温度区间测定了电解质的阻抗谱，并计算得到电导率，其数量级为１０＾－６～１０＾－５Ω＾－１·ｃｍ＾－１。用Ｃａβ＂－Ａｌ２Ｏ３作为固体电解质，以Ｓｎ－Ｃａ合金为参比电极，组装成电池Ｍｏ｜Ｓｎ－Ｃａ｜Ｃａβ＂－Ａｌ２Ｏ３·｜［Ｃａ］Ｆｅ｜Ｍｏ（ＺｒＯ２），于１８３３Ｋ温度下测定了纯铁液中溶解态钙…     

微量Zr对Cu—Zn合金再强晶的影响

制备了Ｃｕ１３Ｚｎ,Ｃｕ１３Ｚｎ０．０１３Ｚｒ和Ｃｕ１３Ｚｎ０．０９Ｚｒ３种合金（质量分数,％）,通过对这些合金在不同处理态处的硬度测定和显微组织观察,分析了Ｚｒ对这类合金的再结晶的影响。结果表明：添加微量Ｚｒ（０．０１３％,质量分数）明显细化Ｃｕ－Ｚｎ合金热变形和冷变形后的退火再结晶晶粒;进一步提高Ｚｒ的含量（０．０９％）,可有效地抑制合金的动态和静态再结晶,合金的完全再结晶温度提高到５００℃以     

镁锂合金热加工图建立和塑性失稳因素的研究

通过对LAZ532镁锂合金在125~250℃,应变速率为10-4~10-1s-1条件下拉伸变形行为研究.构建LAZ532镁锂合金失稳图和加工图.研究结果表明:在变形温度低于180℃时合金出现塑性失稳,导致塑性失稳的主要原因是变形孪晶;合金较适宜加工区域为变形温度(t)220℃,应变速率0.001 s-1处,该区域的功率耗散效率较高,合金能发生动态再结晶,并具有较好的塑性.     

热压Y—TZP的超塑性压缩变形特性

研究了热压法制备的Y2O3稳定的四方ZrO2多晶体（Y－TZP）在单轴压缩试验中的超塑性变形特性。结果表明热压Y－TZP可以超塑性压缩变形至－1.30。讨论了应变速率和温度对超塑性变形的影响。西方本试验中最佳变形条件为温度1450－1550℃，初始应变速度·/ε0=10^-4——10^-5s^-1。研究了变形前后试样的显微结构的变化。