基于碳纤维混凝土(CFRC)机敏性的三点弯曲梁断裂参数试验研究

针对纤维混凝土软化过程无固定模型和Ⅰ型断裂研究较少的现状,本文利用碳纤维混凝土的机敏性捕捉到了三点弯曲梁试件的起裂荷载。引入双K断裂准则计算了碳纤维混凝土的起裂韧度KUC^ini和失稳韧度KIC^un,认为利用双K断裂准则可以更有效地解释纤维对混凝土的增韧作用。通过对电阻变化率与荷载、挠度和裂缝口张开位移（CMOD）关系的分析,认为碳纤维混凝土机敏性可以较好地应用到三点弯曲梁Ⅰ型断裂的研究中,电阻变化率与荷载、跨中挠度和裂缝口张开位移（CMOD）的关系能较好地符合洛仑兹曲线的关系,该关系可以反映试件在峰值荷载前的弹性变形阶段、裂缝稳定开裂阶段和裂缝失稳开裂阶段。     

长期恒荷载作用下混凝土断裂过程的时变特性

大体积混凝土结构的时变断裂行为关系到结构的安全。为研究在长期恒荷载作用下混凝土的时变断裂特性,采用三种尺寸的楔入式紧凑拉伸试件,进行了荷载水平为85%最大荷载的恒定荷载作用下的时变断裂试验。试验结果表明,时变裂缝口张开位移、时变裂缝尖端张开位移与时变裂缝口张开速率均呈现出减速、稳定发展和加速破坏三个阶段的发展特征。与单调加载静态断裂试验相比,在试件尺寸相同时,时变断裂试验的临界裂缝口张开位移更大。时变裂缝口张开位移与时变裂缝尖端张开位移具有较强的线性相关性。裂缝张开位移与裂缝扩展长度间的几何关系较好符合铰链模型。     

第一篇 变极多速三相异步电动机的绕组排列方法（下）

2三通电机绕组──以定于36槽4／6／8极三速为例其矢量作法如第1节所述一样。4／6极绕组排列如表1－2所示。8极为4极的倍数，故系120°相带分布的绕组，如表1—7所示。其中反向是相对于4极而言。由表1—7看，每根12槽线圈均为4组，其中1组无论在6极或8极下皆不反向，如1、2、3槽组。有1组在6极时反向，而在8极时不反向，如19、20、21槽组；另1组在8权时反向，在6极时不反向，如10、11、12槽组。最后1组在6／8极下皆反向，如28、29、3O槽组。为实现上述反向要求，采用图1—16所示ZY／ZY／ZY接法，仅9根引线。显然这图中3种接法正好与表1—…     

三级配混凝土轴向拉伸应力～变形全曲线的试验研究

通过对三级配混凝土轴向拉伸应力-变形全曲线的试验研究，提出了可以推广应用于全级配混凝土相应试验研究的加载装置和加荷方式．     

纳米粒子和钢纤维增强混凝土断裂能研究

为了研究纳米SiO2、钢纤维和预切口小梁试件相对裂缝深度对钢纤维增强纳米混凝土断裂韧性的影响,通过三点弯曲试件断裂试验,测得了试件的断裂能以及竖向荷载与裂缝嘴张开位移和裂缝尖端张开位移的关系曲线。试验结果表明：钢纤维和纳米SiO2在一定掺量范围内可使混凝土的断裂能提高;当纳米SiO2掺量小于5%时,试件断裂能随着纳米粒子掺量的增加而逐渐增大,而当纳米SiO2掺量超过5%后,试件断裂能随纳米粒子用量增大而逐渐下降;掺纳米粒子混凝土的断裂能随着钢纤维体积掺量的增加逐渐增大,当纤维体积掺量超过2%后又逐渐减小;三点弯曲断裂小梁试件相对切口深度对断裂能有较大影响,随着相对切口深度的增大,试件断裂能逐渐减小。     

静水压力作用下混凝土断裂全过程数值模拟研究

基于起裂韧度扩展准则和Paris位移公式，推导了静水压力作用下混凝土楔入劈拉试件外荷载和裂缝张开位移的理论表达式，采用数值迭代方法计算模拟了裂缝断裂全过程。研究了水压力对混凝土断裂全过程的影响，进一步分析了不同水压力作用下峰值荷载和临界裂缝张开位移的参数敏感性。研究结果表明：采用本文方法计算的裂缝扩展全曲线与试验结果对比较好；水压力和初始裂缝长度影响荷载-裂缝张开位移(P-CMOD)曲线，随着水压力的增加，峰值荷载和临界裂缝张开位移均减小；随着初始裂缝长度的增大，水压力对裂缝扩展全过程曲线的影响更加明显。     

基于声发射技术的含初始缺陷混凝土破坏分析

初始缺陷对混凝土的变形和破坏特性有着重要的影响。本文对含有不同尺寸、不同倾斜角度初始缺陷的混凝土试件进行单轴压缩试验,并基于声发射技术分析混凝土的变形和破坏特性。试验结果表明：（1）与完整试件相比,含有初始缺陷的混凝土试件对应的峰值应力和峰值应变均减小,应力应变曲线在加载初期表现出较为明显的上凹趋势,卸载段曲线更为平缓,但是残余强度的变化没有明显规律。（2）含有初始缺陷的混凝土试件破坏过程可分为4个阶段：裂缝萌生、扩展、聚结、贯穿破坏。（3）当初始缺陷的倾斜角度为0°和90°时,混凝土试件主要以拉伸破坏为主,当初始缺陷的角度为30°、45°和60°时,混凝土试件沿着初始缺陷方向发生剪切破坏。     

超期服役钢筋混凝土电杆抗弯承载能力研究

对广西电网220 kV西南线运行近50年的混凝土电杆进行了健康状态检测,对3根环形截面混凝土电杆杆段和6个钢板接头试件进行了抗弯试验,以研究超期服役钢筋混凝土电杆的抗弯承载力。通过试验观察各个试件的受力全过程和破坏形态,获取荷载-位移全过程曲线、开裂荷载、极限荷载、裂缝发展形态及宽度等重要参数。在试验基础上,对该类结构杆件的破坏机理和承载能力计算方法进行了分析。结果表明:钢筋混凝土电杆在服役近50年后,混凝土基本上完全碳化,钢筋已锈蚀,钢板环箍接头锈蚀严重,试验破坏形态均表现为典型的受拉破坏,接头承载能力强于杆身承载能力。研究结果可为超期服役混凝土电杆健康状态评价、安全性评估、剩余寿命预测和输电资产优化管理等提供科学的借鉴和依据。     

镍基合金堆焊和管子管板焊接工艺的研究

为研制某型热交换器,进行了管板堆焊和管子管板的焊接试验。该型热交换器的换热管采用了690镍基合金管,管板材料为SA508Gr.3CL2,堆焊材料为690镍基合金。堆焊前,先通过试验确定焊接工艺参数,再正式堆焊试件。管板堆焊采用带极埋弧焊,管子管板焊接采用了自动钨极氩弧焊。经焊接试验,确定了各项焊接参数,并对焊后试件进行了无损检测、氦检漏(管子管板)和各项理化试验,试验结果均符合试验大纲的要求。     

±800kV同塔双回输电线路十字组合角钢塔承载力真型试验

SJ30102十字组合角钢塔是我国第1基±800kV直流特高压双回路真型试验塔,塔总高75.5 m,塔重176.8 t。SJ30102试验塔顺利通过了大风、安装、覆冰、断线等7个工况的荷载试验,45°大风超载工况下,加载至设计荷载的134%时,十字组合角钢受压失稳破坏。试验结果表明:主材轴力计算值与试验结果相吻合,计算模型合理;考虑填板布置形式的十字组合角钢稳定承载力计算值与稳定应力实测值吻合较好,计算方法合理准确,DL/T 5154—2012关于十字组合角钢稳定计算方法过于保守;一字型填板布置形式,能够减轻塔重约3%,填板及螺栓计算方法安全可靠;十字组合角钢主材与斜材的新型连接形式,能够提高2个分肢角钢的协同工作性能,受力均匀性较好。     

基于线性回归的大坝混凝土起裂韧度确定方法

基于线性回归理论,研究了混凝土起裂韧度的简化确定方法,该方法利用混凝土断裂试验中的裂缝开裂前荷载-裂缝口张开位移(P–Δ)曲线呈线性的特点,结合线性相关系数陡降法获得起裂荷载,进而求得起裂韧度。利用现有最大骨料粒径分别为150 mm的大坝混凝土楔入劈拉试验以及80 mm和40 mm的三点弯曲梁试验对本文方法进行了验证。本方法避开了传统需要粘贴应变片测量起裂荷载的方法,可以较准确地得到混凝土起裂韧度。相比于其他计算方法,操作简便,受人为因素影响小,无须进行复杂的运算。另外,采用本文方法研究了起裂韧度的尺寸效应,结果表明,试件尺寸对起裂韧度的影响较小。     

±800 kV同塔双回输电线路十字组合角钢塔承载力真型试验

SJ30102十字组合角钢塔是我国第1基±800 kV直流特高压双回路真型试验塔,塔总高75.5 m,塔重176.8 t。SJ30102试验塔顺利通过了大风、安装、覆冰、断线等7个工况的荷载试验,45°大风超载工况下,加载至设计荷载的134%时,十字组合角钢受压失稳破坏。试验结果表明：主材轴力计算值与试验结果相吻合,计算模型合理;考虑填板布置形式的十字组合角钢稳定承载力计算值与稳定应力实测值吻合较好,计算方法合理准确,DL/T 5154—2012关于十字组合角钢稳定计算方法过于保守;一字型填板布置形式,能够减轻塔重约3%,填板及螺栓计算方法安全可靠;十字组合角钢主材与斜材的新型连接形式,能够提高2个分肢角钢的协同工作性能,受力均匀性较好。     

大比尺钢衬钢纤维自应力混凝土圆形管道在内水压下的性能试验研究

本文通过模型实验，研究钢衬圆形压力管道的外包钢纤维自应力钢筋混凝土在内水压力作用下的性能，包括荷载-变形曲线，管道的开裂和极限荷载以及裂缝宽度，内水压与钢衬、钢筋、混凝土的应力关系等，并结合试验结果对这种管道的适用性进行分析。实验结果表明，钢纤维自应力混凝土能够显著地提高管道混凝土的开裂荷载，能够达到普通管道的2～3倍；钢纤维和自应力管道外包混凝土的裂缝宽度都有减小的作用。     

第一篇 变极多速三相异步电动机的绕组排列方法（上）

1变极的反向法反向法是利用槽矢量图来建立绕组的排列，在不改变各槽线圈相号、仅变换某种极数下每相统组部分线圈电流的正负，从而得到另1种极数的绕组排列。1．1倍极比双速电机绕组——以定子槽数为36的2／4极电机为例。先作2极槽矢量星形图1－1，极对数P＝1，槽1、2、3……36个矢量依次相隔1个槽距电角度＝10°，均匀分布。每相有Q1／m＝36／3＝12个矢量，取1－6为＋A相、19－24为－A相。构成2a、2a、2a、2a、2a、2a的矢量分布，得到60°相带的绕组排列，列于表1－1。同样可作4极的槽矢量星形图，其36个槽依次相隔20°，得图1－2，形成…     

曲极与平板电极面积的比较

Areacomparisonbetweencurvedandflatelectrodes1假设1．1单体电池的宽为w1．2曲板与平板电极的高都是h,电极厚度都是d。1．3曲板电极折n个折（如图）。有关曲折的参数a,d1和d2如图所示。2比较2．l一片平板电极的面积（单面,下同）th2．2一片曲板电极的面积thl2．3一片平板电极所占体积V＝hwd2．4一片曲板电极所占体积V;式（5）和（6）代人式（4）得到tdh＼hwdh‘wV;＝hwoh十安·igal一主十公”tw2．5比体积（单位电极面积占据的体积）2又1平板电极的比体积T—”“’“’”“””“““『””””rt,,＿,;＿。,,,,＿＿VI＿…     

非金属GRC材料箱变箱体制造工艺及其强度可靠性分析

1景观型非金属箱体特点景观型非金属箱式变电站箱体（以下简称箱变箱体,如图1所示）,应用GRC复合材料制造,始于1997年。由于其具有较强的机械强度（其试样的强度,抗弯强度18～20MPa,抗拉强度3．5～4．5MPa、抗压强度40～45MPa、抗冲击14～18kJ／m^2）,     

强风化凝灰岩地质条件下岩石锚杆基础试验研究

针对玉环变—乐清变500 kV双回输电线路工程大跨越塔建设面临的强风化凝灰岩地质条件,进行了9组单锚基础和6组群锚基础的竖向上拔静载荷试验,研究岩石锚杆基础的破坏模式和承载特性,为设计提供参考依据。在试验加载过程中进行了锚筋的应变测试,分析锚筋的内力变化规律,得到岩石锚杆基础的破坏模式和承载特性。试验结果表明：单锚锚筋内力随荷载的增大而增大,随埋深的增加而减小,超过一定埋深范围后逐渐消减至接近0;群锚基础的极限抗拔承载力并非单锚基础极限抗拔承载力的简单叠加,而是存在＂群锚效应＂问题。该研究为岩石锚杆基础在输电线路工程中的实际应用提供了一定的参考和依据。     

结冰导线扭转刚度实验

在结冰导线的舞动中，结冰导线的扭转起着非常重要的作用，因此研究结冰导线的扭转刚度对深入研究结冰导线的舞动机理有重要意义。根据结冰导线舞动机理的研究现状，在6种导线结冰的类型中选取近似于硬雾凇的冰型，在繁多的结冰导线的截面形状中选取新月形为结冰导线试件的结冰横截面的形状。结冰导线试件的型号是LGJ～300/40，结冰导线试件的标距是500mm。结冰导线试件分为2组，新导线为l组，已完成蠕变的旧导线为1组，每组的试件为11根。每组试件的冰厚分别为0、3、6、9、12、15、18、21、24、27、30mm。给结冰导线试件加载的设备是NJ—100型扭转试验机。给出了2组结冰导线试件分别在4种冰厚下的扭转刚度实验曲线，用最小二乘法拟合出结冰导线的扭转刚度随冰厚变化的公式，并给出了最简公式。     

火电厂主厂房纵向框架结构的抗震性能试验研究

为了探讨主厂房纵向框架结构抗震性能,采取有效的补强措施,按8∶1 制作了火电厂主厂房纵向框架结构模型,进行了模拟动力试验。试验以电液伺服加载器模拟地震作用下的试验加载系统,由计算机按矩阵方程式(2) 发出的施加位移量指令进行控制,并完成试验数据的采集、整理工作。试验结果表明: (1) 在EL - cent ro 地震波作用下,结构的屈服顺序为:剪力墙根部—梁的端部—柱的根部,且结构的大部分抗震作用将由剪力墙承担,因此剪力墙的屈服强度对结构的承载能力和变形影响很大。(2) 在加速度峰值4 m/ s2 时,剪力墙根部裂缝开裂得最为严重。在随后的几个阶段中,随着加速度的增大,荷载的增幅仅约为15 %,而结构位移的增幅却高达约200 %。     

低压断路器国际标准IE060947-22003年第三版系列报导（四）——附录M剩余电流装置模块（无内部电流分断装置）（续二）

M．8．3．4．5延时型MRCD的不运作时间极限的验证（见图M．3） MRCD连接到M．8．3．1规定的试验装置。 试验电路应调节到2I△n值，试验开关S1和Sa（如用的话）处于闭合位置，MRCD准备动作，闭合开关S2建立剩余电流，时间等于制造商提供的符合M．4．2的极限不运作时间。