500kV线路关联电抗器过补偿运行时的计算与分析

结合天－安－贵５００ｋＶ系统研究了并联电抗器过补偿进行时潜供电流、恢复电压和工频谐振过电压的典型现象和规律，得出了并联电抗器过补偿运行使中性点小电抗值选择困难，作用骓以发挥；系统容易产生很高的工频过电压、危及设备绝缘安全。在实际系统中，应避免出现并联电抗器过补偿运行。     

500kV线路并联电抗器过补偿运行时的计算与分析

结合天—安—贵５００ｋＶ系统研究了并联电抗器过补偿运行时潜供电流、恢复电压和工频谐振过电压的典型现象和规律，得出了并联电抗器过补偿运行使中性点小电抗值选择困难，作用难以发挥；系统容易产生很高的工频过电压，危及设备绝缘安全。在实际系统中，应避免出现并联电抗器过补偿运行。     

高压并联电抗器的常见故障分析及处理

介绍了高压并联电抗器在系统中的作用及其基本原理,并分析了常见故障。通过对５００ｋＶ民丰高抗事故及岗市变２２０ｋＶ电抗器故障的分析,对如何及时发现高压并联电抗器存在缺陷并提出进行处理的措施具有重要意义。     

草铺变电站35kV并联补偿电抗器调查,试验,分析报告

草铺变电站３５ｋＶ并联补偿电抗器调查、试验、分析报告云南省电力试验研究所王洪绪昆明供电局尹琼１电抗器现状调查分析昆明供电局５００ｋＶ草铺变电站安装的３５ｋＶ＃１、＃２并联补偿电抗器，是加拿大ＴＲＥＮＣＨ公司生产的户外空芯干式电抗器，＃１、＃２电抗器...     

500kV神（头）侯（村）线线路电抗器的过电压保护改进意见

５００ｋＶ神（头）侯（村）线线路电抗器的过电压保护改进意见山西省电力试验研究所王道绵５００ｋＶ神侯线在神侧安装有３×５０ＭＶＡＲ容量的线路电抗器，其结线为星形接法，中性点再经小电抗器后接地。线路安装电抗器的目的是限制工频过电压、自励磁过电压、操作过电...     

高压并联电抗器雷电过电压保护计算分析

合理的配置氧化锌避雷器对５００ｋＶ高压并联电抗器雷电过电压保护能起到既安全又经济的效果。     

高压并联电抗器零序差动保护误动分析

详细分析了河北南网安保５００ｋＶ工程的系统调试工作中,因试验接线造成保北站５００ｋＶ 高压并联电抗器零序差动保护误动的原因。以期对今后类似的试验有所帮助     

湖南电网小负荷方式电压分析

由于５００ｋＶ云田变电所静止无功补偿器（ＳＶＣ）和部分低压并联电抗器故障，使湖南５００ｋＶ电网感性补偿度明显降低，且过剩充电功率１２７．５Ｍｖａｒ，再加上２２０ｋＶ电网过剩充电功率３４０Ｍｖａｒ，使５００／２２０ｋＶ电网小负荷方式下的电压调整面临着严竣的局面，可能会出现５５０／２４１ｋＶ的高电压，但是，只要采取合理的措施，湖南电网小负荷（２７００ＭＷ）方式下的电压质量可以得到控制，运行在允许范围以内。     

500kV阜阳东郊—洛河—滁州系统的内部过电压预测和分析

本文用电磁暂态程序对安徽电网即将建设的５００ｋＶ阜阳东－洛河－滁州系统的内部过电压进行了预测分析，提出该５００ｋＶ系统不必装设高压电抗器，断路器可以取消合闸电阻，仅用ＭＯＡ就可把合闸操作过电压限制以２．０ｐ．ｕ以下。     

1000kV交流输电线路的工频暂态过电压研究

以国家电网公司已进行了前期论证工作的晋东南-南阳-荆门单回百万伏级输变电示范工程为背景,研究了其在各种工况下的工频电压升高,包括空载线路电容效应、不对称故障及甩负荷三种工况,提出了包括采用高压电抗器进行无功补偿等限制工频电压升高的措施.仿真计算表明,空载线路电容效应引起的工频电压升高最大值为1.04pu,单相接地故障引起的工频电压升高最大值为1.31pu,甩负荷引起的工频电压升高最大值为1.20pu.对于甩负荷和不对称接地故障这两种工况,并联高压电抗器装设在线路末端时抑制工频过电压的效果比装设在首端或装设在两端时要好.     

郴州苏耽500kV输变电工程内过电压计算研究

针对郴州苏耽500 kV输变电工程投运调试阶段的供电方案,利用PSASP、PSCAD程序开展了工频过电压、潜供电流、工频谐振过电压和操作过电压等问题的计算和分析。     

公伯峡330kV输电系统的过电压分析

利用EMTP对公伯峡330kV输电系统的工频过电压及操作过电压进行了计算。结果表明,该系统的工频过电压符合有关规定。取消线路开关的合闸电阻,而仅用金属氧化物避雷器,即可有效地限制操作过电压。     

五民线高抗停运期间的过电压计算和分析

针对五民线无高抗运行的典型情况,利用ＥＭＴＰ程序对发电机自励磁和五民线的工频电压、潜代电流、操作过电压等问题进行了详细计算和分析,指出了五民线无搞抗运行应注意的问题,并提出了限制措施。     

110 kV长线供电系统的过电压研究

建立了一个110kV长线供电系统模型,用软件EMTP对该系统进行了工频过电压和操作过电压的计算。结果表明:如线路长度在200km左右,系统的工频过电压和操作过电压均在允许范围之内,除在线路上加装一定容量的并联电抗器外,不需要采取特别的措施加以限制。     

110kV变压器中性点过电压的计算及其保护策略

为了限制短路电流和满足继电保护整定的需要,110 kV系统采用的是部分变压器中性点接地方式,这种接地方式会使不接地变压器的中性点产生过电压。为此使用PSCAD/EMTDC软件计算了重庆电网一个110 kV系统中不接地主变中性点的过电压。计算结果表明:不接地变压器中性点的工频暂态过电压最高可达到125.8 kV;不接地系统下发生单相接地故障时,变压器中性点电压会上升到相电压;非全相运行时空载变压器中性点可能会产生铁磁谐振过电压,峰值可达到261.2 kV,严重威胁中性点和线端设备的安全;雷电过电压也会损坏中性点的绝缘,也需加以限制。最后给出了适用于110 kV变压器中性点的保护配置方案,并指出当采用间隙和避雷器并联保护时,需考虑避雷器对中性点工频暂态过电压的限制作用。     

西电东送广东入口线路高压并联电抗器退出情况下过电压水平研究

针对西电东送时西部电网在向广东电网送入有功功率的同时从广东电网吸收大量无功功率的问题,研究在高压并联电抗器(以下简称高抗)退出运行时线路的过电压水平.选取西电东送入广东的桂山甲、乙线,贺罗I、Ⅱ线,梧罗工、Ⅱ线和玉茂Ⅰ、Ⅱ线8条线路的实测数据作为研究对象,采用分布参数模型作为计算模型,在时电网进行必要的等值简化处理后,...     

基于VSC-HVDC的线路过电压抑制策略研究

在电力系统发生大停电事故后的恢复过程中,控制启动方案中的重要因素即充电空载长线路时的工频过电压与合闸空载长线路时的操作过电压,分析了电压源换流器直流输电(VSC-HVDC)技术用于联网的优势,及由空载长线路电容效应引起的工频过电压与合闸空载线路引起的操作过电压的形成机理;提出利用联网的VSC-HVDC抑制空载长线路工频过电压与操作过电压的概念以及相应的过电压控制策略与系统并建立了联网的VSC-HVDC启动空载线路的数学模型。PSCAD/EMTDC仿真结果表明,VSC-HVDC能够有效抑制空载线路的工频过电压与操作过电压。     

阳城——江苏输电工程的过电压研究

本文对阳城———江苏 5 0 0kV输电系统的工频过电压、潜供电流以及三相合闸、单相重合闸过电压利用EMTP进行了计算。分析表明 ,该系统工频过电压符合有关规定 ;潜供电流小于 10A ,能保证单相重合闸成功 ;线路采用合闸电阻与MOA双重保护 ,可有效地限制合闸过电压。     

扩展黑启动中恢复路径充电方式分析研究

大停电后快速可靠恢复是减小停电损失的重要措施,扩展黑启动策略是电力系统恢复的一种新的思路,但其启动网络比常规的只启动一台机组的黑启动方案更为复杂,为被启动机组送电时的路径充电过电压是影响机组成功启动的重要因素之一。为了获取合理的充电方式,在分析工频过电压和操作过电压产生机理及特性的基础上,以河北南网扩展黑启动方案为例,针对三种不同的充电方式分别搭建仿真模型进行分析研究,结果表明零起升压方式具有明显的优势,为以后的扩展黑启动工业试验及研究提供有益的参考。     

特高压静止移相器应用的电磁暂态仿真分析

移相器(也称相角调节器)作为一种控制输电潮流的有效手段,目前在国外超高压电网中已得到广泛应用。我国尚未采用移相器技术,对其电磁暂态问题的研究也鲜见报道。本文提出采用晶闸管分级投切方式的特高压静止移相器的设计方案,使用 EMTP 电磁暂态仿真工具,以典型电网为例分析了移相器对特高压线路稳态运行电压、工频过电压及操作过电压等问题的影响。结果表明,特高压线路装设移相器后,线路末端稳态运行电压与不装设移相器相比有小幅升高。特高压移相器的合闸、分闸及移相器所在线路的单相重合闸操作过电压均在标准允许范围内。研究结果可为今后开展超/特高压电网移相器应用研究提供借鉴。