特气的燃烧与爆炸危险性

一、特气爆炸、燃烧的危险性本文主要以氢化物、氢卤化物及金属烷化物为对象,研究特气的爆炸危险性。它们都是可燃性气体,而且,其中也有分解爆炸性气体。气体的爆炸危险性,一般是根据燃烧热、爆炸极限、最小着火能、着火温度,还     

建筑物内爆炸荷载研究综述

室内爆炸已成为当前建筑物面临爆炸灾害的主要形式之一。本文针对建筑物内化学炸药爆炸和可燃性气体混合物爆燃两种情况,从理论研究、模型试验和数值模拟3个方面总结并评述了当前国内外的研究现状,指出相关研究多以容器及管道内的爆炸试验或数值模拟为主,现有的理论模型对建筑物特点及使用功能考虑较少。     

新的爆炸危险度F值

新的爆炸危险度Ｆ值近藤重雄，岩孤雅二等１序言可燃性气体的爆炸危险性指标，有爆炸极限、着火点、最小着火能、爆炸压力等。可是，以爆炸极限为代表例，可能不会有什么不同意见，与其它的指标相关性大致良好。但爆炸极限在烷烃系碳氢化合物之间的数值变化也大，直接准确...     

可燃性爆炸物简述

可燃性物质包括可燃性气体、液体、蒸气和粉尘等。绝大多数可燃物在国民经济中起着重要作用 ,但是它又会给人身安全和生产带很大的不安全因素。本文简单介绍可燃性爆炸物的形成、爆炸基理、爆炸极限及其影响因素、可燃性气体的应用和防爆措施。1　可燃性爆炸混合物的概念在矿井开采、石油、化工等的生产、贮存、运输过程中 ,如果设备、管道等因故障而泄漏出可燃性气体、液体 (易燃性液体 )或蒸气 ,与空气混合后 ,就会形成具有爆炸危险的混合物 ,一旦浓度达到爆炸极限内就形成了爆炸性混合物。爆炸性混合物是指由两种或两种以上成分组成的爆…     

氧气瓶爆炸事故的统计分析

统计分析了自1981年以来的18起氧气瓶爆炸事故。其中物理性爆炸2起,化学性爆炸16起,而且这16起均由可燃性气体氢、乙炔、甲烷引起,多为在使用、充装时受剧烈震动、撞击时发生,并且以乡镇企业为多。18起事故共死亡16人。     

工业生产中粉尘爆炸的预防和处理措施

工业爆炸的要素 可燃性物质（粉尘、气体和烟雾）与空气中的氧气混合后被引燃就产生爆炸。在生产过程或封闭存储容器内产生爆炸时,压力将在几毫秒内快速升高,产生的破坏性力量将置人员和设备于危险之中。大多数对物料进行处理、     

基于虚拟仪器的瞬态爆炸参数测试系统

瞬态爆炸参数测试系统是研究粉尘、气体爆炸机理的主要测试系统,其中传感器的可靠性、测试系统的灵活性是爆炸参数系统研究的热点和难点.本文开发了基于虚拟仪器的爆炸参数测试系统,并自制了K型热电偶作为温度测试传感器,压力测试采用Kistler 211M0160型传感器.构建了瞬态爆炸参数测试系统,同时编写了爆炸测试系统程序框图.使用5 L爆炸罐测试了甲烷气体爆炸参数,通过试验验证了构建的瞬态爆炸参数测试系统能够满足爆炸参数的测试要求,为研究粉尘、气体爆炸参数提供了仪器设备.     

新型替代制冷剂HFC-32爆炸极限影响因素研究

本文利用可燃性气体爆炸极限测定实验台研究了温度、相对湿度、阻燃剂对HFC-32爆炸极限的影响。结果表明:在-5~55℃范围之内,升高温度会促使HFC-32爆炸上限逐渐增大,其爆炸下限逐渐减少,拓宽了HFC-32的爆炸区间;当相对湿度低于60%时,增大相对湿度会导致HFC-32爆炸下限稍微增大,其爆炸上限稍微减少,当相对湿度由60%逐渐增至87%时,其爆炸上限急剧减少,直至爆炸极限范围消失;添加CF_3I或HFC-134a阻燃剂可促使HFC-32爆炸极限范围减少,而且CF_3I的阻燃效果优于HFC-134a,当CF_3I/HFC-32体积比由0增至1或HFC-134a/HFC-32体积比由0增至10时,两种混合气的爆炸范围最终都减少为0。研究结果为抑制HFC-32燃烧提供了重要的理论依据。     

聚乙烯粉尘爆炸研究进展

以聚乙烯生产工艺爆炸风险评价、聚乙烯粉尘爆炸特征参数、聚乙烯粉尘爆炸灾害动力学传播规律、聚乙烯粉尘与可燃气体杂混物爆炸机理、聚乙烯粉尘防爆控爆技术为主线,综述了国内外聚乙烯粉尘爆炸的研究现状,归纳各方面研究所存在的不足之处;指出未来聚乙烯粉尘爆炸研究发展的5个方向:1)对不同种类聚乙烯粉尘爆炸特性开展比较研究;2)建立可定量预测爆炸特征参数的工程模型;3)深入剖析可燃气体对粉尘爆炸的影响机制及规律;4)运用系统安全分析等方法进一步深入、定量地研究粉尘爆炸风险;5)加强对聚乙烯粉尘爆炸灾害衍化动力学规律及其有效控制技术的研究,为聚乙烯生产工艺安全的深入研究和事故防控提供理论依据和实际指导。     

可燃性气体的安全使用和检测

可燃性气体通常具有易燃性和易爆性,可燃是指能与氧或氧化剂化合,并产生热和明火。“爆炸”可理解为不可控制的能量急剧释放,它们潜在的危险范围通常以“燃烧极限”和“爆炸极限”表示。爆炸极限又分为上、下限,气体浓度低于下限(LEL)不能燃烧。高于上限(VEL)只能燃烧,只有在两限之间才会产生爆炸可能。当可燃气体与氧或氧化剂混合达到极限而爆炸时,将无法扑救。因此,对于可燃性气体造成的危险,最重要的是做好预防工作。在存在可燃性气体危险环境中工作的人员,应制定一套完整的安全操作程序或规程。并且应该遵守国家有关法规和规程。同时…     

水下爆破导爆索独立传爆技术

本文介绍了水下爆破导爆索独立的传爆技术的实际应用，详述了导爆索水下传爆的特点，施工工艺，网路以及参数设计等问题。     

金属的爆炸雕刻

以廉价，方便的材料制作一次性模型和一次性水槽，利用炸药爆炸冲击能，在金属材料上制作浮雕图和文字，制成金属工艺品。     

一种爆破型战斗部近场非接触爆炸威力分析方法研究

选取鱼雷战斗部装药量为修正变量,以实测和仿真计算得到的多个测点的加速度峰值为依据构建目标函数,基于水下爆炸理论和声固耦合方法建立鱼雷战斗部对舰船的近场水下非接触爆炸毁伤模型。通过迭代计算得到与舰船实际毁伤情况较为接近的鱼雷战斗部装药量,进而反映该鱼雷的爆炸威力。该分析方法结合试验数据,综合考虑了舰船结构特征与鱼雷战斗部特征,提高了结果的准确性及可靠性。     

泄压与隔爆联用的粉尘爆炸压力特性

作为目前市场上运用最广泛的隔爆产品,隔爆翻板阀一般与泄压板联用,以防止粉尘爆炸传播。为了探究粉尘爆炸时泄压与隔爆联用对容器内压力及隔爆效果的影响,进行了工业规模的粉尘爆炸实验。实验结果表明:由于隔爆翻板阀的影响,容器内部出现了二次峰值压力;随着隔爆翻板阀安装距离的增加,容器内两个峰值压力的时间间隔从28.2 ms增加到62.3 ms,且到达隔爆翻板阀前的峰值压力从0.067 MPa上升至0.101 MPa;泄压面积的增大会导致容器内部和隔爆翻板阀前端峰值压力降低,并可能导致隔爆失败。     

Case Study of an Aerosol Explosion and a Method to Determine Explosion Temperatures

A failure analysis case study is presented for a two-piece aerosol containing tetrafluoroethane, commonly referred to as Refrigerant 134a. A gentleman was preparing to recharge the air conditioning system of an automobile when the bottom exploded off the aerosol container, propelling the body of the aerosol container like a rocket, which hit the man in the eye and blinded him in that eye. The aerosol was never connected to the air conditioner, therefore backpressure from the air conditioner (AC) compressor was ruled out as a cause for the explosion. The objective of the study was to determine why the aerosol exploded. Several recently developed test methods were used, including two types of heat-to-burst tests and a puncture chamber to measure the pressure-versus-temperature behavior of aerosols. More common test methods were also used, such as water bath pressure tests, hydro pressure burst tests, pneumatic pressure burst tests, hardness measurements, weight measurements, metallography, scanning electron microscopy (SEM), energy-dispersive spectroscopy (EDS), and an accident scenario recreation. A semi-empirical correlation between the hardness and weights of the container bottoms was used to determine the explosion temperature and/or pressure. This semi-empirical correlation agrees in principle with an analysis of the explosion pressures using finite-element analysis (FEA). The root cause for the explosion was determined to be a lack of strength of the bottom of the two-piece aerosol coupled with heating the aerosol to temperatures significantly above room temperature.     

近似模拟地下核爆炸冲击震动效应方法的探讨

在对地下核爆炸冲击震动效应分析的基础上,对地下核爆炸的冲击震动效应的模拟方法进行了探讨,对封闭化学爆炸的冲击震动效应进行了计算.结果表明:地下核爆炸冲击震动的应力波峰值、质点的速度、质点的加速度和质点位移,都可以用封闭化学爆炸来进行模拟,而且封闭化学爆炸与地下核爆炸之间的有效当量系数在6％～30％之间,这与已知的有效当量系数基本吻合.结论:地下核爆炸的冲击震动效应可以用封闭化学爆炸近似模拟,将会给地下核爆炸的研究带来极大方便.     

爆炸案件的快速侦破

爆破技术广泛地应用在各行各业，甚至被罪犯用于作案，本文从技术角度，快速确定爆破类型，炸药种类等方面的问题，借以提供破案依据，还通过实际案例证明这些依据有可靠性。     

聚酰胺纤维粉尘的爆炸特性

为研究汽车安全气囊生产过程中产生的聚酰胺纤维粉尘爆炸的危险性,测定聚酰胺纤维粉尘的相关爆炸参数,对粉尘爆炸危险性进行分级。结果表明:聚酰胺纤维粉尘的最小点火能(MIE)为15.8 MJ;粉尘层最低着火温度(MITL)为307℃,粉尘云最低着火温度(MITC)为300℃;在点火头能量为10 k J情况下,样品粉尘爆炸压力最大为0.8 MPa,爆炸指数最大为16.59 MPa·m/s,粉尘爆炸烈度为St1级;聚酰胺纤维粉反应热解特性过程中挥发分初始析出温度(Ts)为228℃,DTG微商峰值温度为429.1℃,最大失质量为每分钟6.99%。     

Explosion dust particle size measurements

In situ measurements of the sizes and concentrations of dust particles generated by the detonation of high explosives in clay soil near Leesville, La., sandy clay soil near Huntsville, Ala., and sandy soils near Orogrande, N.M. are reported. Measurements were generally made within 1 m of the surface (in one case 10 m) at distances ranging from 10 to approximately 50 m from the detonation point with a combination of Knollenberg lightscattering counters (for particles with equivalent radius in the submicron to 15-microm range) and a Knollenberg optical array probe (for particles of 10-150 microm). Measurements were made for periods of several tens of seconds following detonation. All dust size distributions, irrespective of soil or explosive type, exhibit a bimodal character with mass mean radii of approximately 7 and 70 microm. Peak aerosol mass loadings inferred from the distributions have values ranging from 0.05 to 10 g gm-3 with the larger mode of particles contributing most to the mass loading. Predictions of dust extinction coefficients at visible (0.55-microm) and IR (10.4-microm) wavelengths were made using the measured size distributions together with estimates of dust refractive indices. These predictions suggest that extinction should be nearly neutral (wavelength independent) in agreement with transmission measurements made during some of the tests. Predicted mass extinction coefficients, under the assumption of dust material density of 2.5 g cm-3, are of the order of 0.05 m2 g-1 at both visible and IR wavelengths. This value is also in good agreement with a test-averaged measured value of 0.03 m3 g-1 (at lambda = 10.6 microm) obtained using a short path transmissometer and hi-vol sampler.