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采用XD工艺在Ti-Al-B体系中可原位自生出亚微米级TiB2颗粒增强相,借助高分辨扫描电镜分析了原子尺度上的TiB2p/铝基体界面结构,并测量了复合材料的高温力学性能。结果表明,其界面清洁,匹配理想,在250℃的抗拉强度,屈服强度,延伸率分别达300MPa,230MPa,13%。 相似文献
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采用自制的Hopkinson拉杆装置,在20^-10^3s^-1应变速率范围内了近全片层组织Ti-47Al-2Mn-2Nb-0.8TiB2合金的拉伸力学性能。发现动态强度明显高于静态强度,前者与应变速度之间遵循线性关系,后者遵循半对数线性关系;室温塑性随应变速率变化而波动,变化范围不大。 相似文献
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SiC—TiB2复相陶瓷的EPMA—EDS图象分析 总被引:1,自引:0,他引:1
讨论了EPMA-EDS图象分析技术在材料研究中的特点及分析方法,对SiC-TiB2复相陶瓷中的TiB2相的尺寸,周长及所占面积等几何参数进行了分析。并研究了TiB2相的平均直径及面积与力学性能的关系。 相似文献
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Ti系高效催化剂乙烯—1—相烯气相共聚反应及共聚物结构… 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了Ti-Mg催化剂(MG型)的乙烯-1-丁烯气相共聚合。常压下聚合动力学曲线为衰减型。催化效率为10.2-11.0kg PE/gTi,产物密度d=0.905-0.922g/cm^3。Φ-100流化床共聚合(1.2PMa)催化效率为137-173kgPE/gTi。产物特性粘度「η」MI2.16、MFR10.0/2.16分别为1.09-2.22、1.0-6.9、7.8-10.4。共聚物熔点、结晶度 相似文献
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研究了当燃烧波蔓延通过(Ti-2B-60wt%Cu)/(3Ti-2BN-x·Cu)(x=0、10、20、 40wt%)两层混合粉料时,稀释剂Cu含量和生坯压制压力p的变化对燃烧波形态和传播速度的 影响.经实验测定,当p=60MPa时;燃烧波在(3Ti-2BN)、(3Ti-2BN-10wt%Cu)、(3Ti-2BN- 20wt%Cu)、(Ti-2B-60wt%Cu)单层混合物中的传播速度分别为4.96mm/s、4.43mm/s、 2.17mm/s、 18.52mm/s,燃烧波不能蔓延通过(3Ti-2BN-40wt%Cu)单层混合物。对于(Ti- 2B-60wt%Cu)/(3Ti-2BN-x·Cu)层状混合物,从一端点火以后,燃烧波形态随(3Ti-2BN-x·Cu) 层金属含量的增加由弯向(3Ti-2BN-U·Cu)层的弧形改变为切向该层的楔形.此外,还研究了 生坯压制压力p=12、 24、 84、 108MPa时,不同生坯密度对燃烧波形态和传播速度的影响 规律. 相似文献
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研究了当燃烧波蔓延通过(Ti-2B-60wt%Cu)/(3Ti-2BN-x·Cu)(x=0、10、20、 40wt%)两层混合粉料时,稀释剂Cu含量和生坯压制压力p的变化对燃烧波形态和传播速度的 影响.经实验测定,当p=60MPa时;燃烧波在(3Ti-2BN)、(3Ti-2BN-10wt%Cu)、(3Ti-2BN- 20wt%Cu)、(Ti-2B-60wt%Cu)单层混合物中的传播速度分别为4.96mm/s、4.43mm/s、 2.17mm/s、 18.52mm/s,燃烧波不能蔓延通过(3Ti-2BN-40wt%Cu)单层混合物。对于(Ti- 2B-60wt%Cu)/(3Ti-2BN-x·Cu)层状混合物,从一端点火以后,燃烧波形态随(3Ti-2BN-x·Cu) 层金属含量的增加由弯向(3Ti-2BN-U·Cu)层的弧形改变为切向该层的楔形.此外,还研究了 生坯压制压力p=12、 24、 84、 108MPa时,不同生坯密度对燃烧波形态和传播速度的影响 规律. 相似文献
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采用原位合成法制备了TiB_2/ZL205A复合材料,对所合成复合材料的物相、TiB_2颗粒形貌及分布、流动性进行了研究。结果表明:TiB_2/ZL205A复合材料主要由α-Al、Al_2Cu和TiB_2组成,TiB_2颗粒呈多边形或卵圆形,平均颗粒尺寸500nm左右,大部分沿晶界分布,少量分布在晶粒内部。TiB_2/ZL205A复合材料的流动性与浇铸温度及TiB_2质量分数的关系均可用指数阻尼模型进行描述。当浇铸温度由710℃提高到750℃时,7wt%TiB_2/ZL205A复合材料的流动性提高了30.4%;当浇铸温度在750℃以上时,7wt%TiB_2/ZL205A复合材料的流动性随浇铸温度的提高而提高的速率降低。与基体合金相比,在730℃浇铸时,3wt%TiB_2/ZL205A复合材料的流动性降低了21.8%,7wt%TiB_2/ZL205A复合材料的流动性降低了36.4%。 相似文献
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The microstructure and dry sliding wear behaviour of XDTM ZL201–TiB2 in situ composite were studied by scanning electron microscopy, transmission electron microscopy, X-ray diffraction, pin-on-ring friction and wear testing. The microstructural constituents of the ZL201–TiB2 composite aged at 175°C for various ageing times were found to be dispersive submicrometre TiB2 particles, fine , -precipitates and -Al solid solutions. As contrasted to the unreinforced ZL201 alloy, the ZL201–TiB2 composite possessed a higher microhardness and wear-resistance as well as a shorter ageing time for peak hardness. With the increase of sliding distance, transition of the dominant wear mechanism for the ZL201–TiB2 composite occurred from adhesive wear to fatigue wear in sliding contacts. At the earlier stages of wear, adhesive wear characteristics featured by mild scratchings and plastic smearing were observed on the worn surface and platelet-type wear debris; but at the later stages, contact fatigue failure of a relatively thick surface layer in relative motion, which revealed a build-up of layer-like structure and the presence of spherical particles of debris, became the dominant factor for the removal of composites. © 1998 Chapman & Hall 相似文献
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利用钛与碳化硼及石墨之间的自蔓延高温合成反应经普通的熔铸工艺原位合成制备了不同摩尔比值TiB和TiC增强的钛基复合材料。测定了原位合成钛基复合材料的高温力学性能。结果表明:由于增强体的原位合成,复合材料的高温拉伸性能与基体合金比较有了明显的提高。高温拉伸断裂与温度有关,温度较低时,增强体断裂是材料失效的主要原因;而随着温度的提高,增强体与基体合金界面脱粘成为材料失效的主要原因。高温拉伸时裂纹容易在短纤维状增强体TiB的端面处形核与长大从而使增强体与基体合金脱粘导致材料失效,因此加入石墨形成更多的TiC粒子有利于提高复合材料的高温力学性能。 相似文献
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利用常规钛合金的真空自耗熔炼以及热加工技术,制备了原位自生(TiB+TiC)/Ti-1100复合材料。对该复合材料的微观结构进行研究,并分别在高温环境下测试了基体合金以及复合材料的高温拉伸性能,最后对其强化机制进行研究。结果表明:钛基复合材料的屈服强度可以用数学模型来计算。增强体的加入使复合材料的高温力学性能明显优于基体合金,且其高温强度的提高主要受益于碳的固溶强化、TiB纤维的传递载荷、TiC颗粒的强化位错等因素的贡献。 相似文献
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TiB2/ZL101A铝基复合材料微弧氧化与耐腐蚀性研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本文将微弧氧化工艺应用于颗粒增强铝基复合材料TiB2/ZL101A,分析了不同氧化时间膜层的厚度、组织结构和成分等,并研究了其在模拟海洋环境下的耐腐蚀性能。结果表明,适当处理条件下,微弧氧化后的TiB2/ZL101A具备较强的耐海洋环境腐蚀能力。 相似文献
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以Ti、Al和B4C为原料,采用真空电弧熔炼的方法制备了含Ti_2AlC-TiB_2增强相的TiAl基复合材料;分析了添加不同含量的Ti_2AlC-TiB_2对复合材料的物相组成、组织结构及力学性能的影响,并探讨了微观组织结构的形成机制。结果表明:Ti_2AlC-TiB_2/TiAl复合材料主要由TiAl、Ti3Al、TiB_2和Ti_2AlC等物相组成,TiB_2和Ti_2AlC分布在层片状的TiAl+Ti3Al基体中;随着原料中B4C含量的增多,复合材料组织中Ti_2AlC-TiB_2含量增多,且TiAl基体的晶粒被明显细化,TiB_2和Ti_2AlC分布于基体晶界或晶内。Ti_2AlC主要为层片状和板条状,尺寸5~15μm,而TiB_2颗粒形态与其含量有关,当Ti_2AlC-TiB_2含量小于20wt%时,TiB_2颗粒呈针棒状,尺寸为0.5~5μm,当Ti_2AlC-TiB_2含量增加到30wt%时,TiB_2颗粒主要呈块状,尺寸为5~20μm。Ti_2AlC由TiC与Ti-Al熔体发生包晶反应生成,Ti_2AlC和TiB_2的形成提高了Ti_2AlC-TiB_2/TiAl复合材料的硬度、塑性和抗压强度。当4Ti+Al+B4C的加入量为10wt%时,复合材料的变形量比纯TiAl提高14%,而抗压强度达到最高值1 591 MPa。Ti_2AlC和TiB_2通过裂纹偏转、颗粒钉扎、拔出等机制对Ti_2AlC-TiB_2/TiAl复合材料起到增强增塑的作用。 相似文献