室内低频混响时间特性探讨

室内混响时间要求应从哪个低频段开始,它的混响频率特性又应该是怎样的,它是否可同时适应语言和音乐用途的要求,一直是声学界讨论的问题。有不少规范的低频都是从125 Hz开始;对语言用途的低频段(250 Hz以下)或许可以是平直的,对音乐用途则大都遵循低频上升的"低音比"原则。文章根据不论语言和音乐都在低频有不可忽略的能量,这些能量将会激发小房间内的简正振动(驻波),从而加强了声场中部分低频成分。在大空间内,还因存在低频直达声与反射声到达听者的路程差,使该频段的波长在同量级时出现干涉现象。又因高声级低频对中高频掩蔽效应存在不对称特性等现象,都因干涉作用加强了低频声,掩蔽了对清晰度极为重要的中、高频,最终影响语言的可懂度或音乐的明晣度。因此,为了提高语言可懂度和音乐明晰度,必须在小房间抑制低频驻波,在大空间内减低低频声干涉影响,就必须加大室内低频从63 Hz开始的阻尼,也就是说低频段的混响时间不应提升。在德国的音乐用途大厅(尽管开始时并不是自觉地去执行)由此得到意外的最佳音质效果。笔者在德国十几年间,据此原则从事室内声学设计和研究的经验,在每一个项目中都得到实践证明。     

混响时间的数字显示

一、前言 在建筑声学中以及用共振器法或混响法测量液体的声吸收时,过去都是用声级记录器记录声压随时间的衰变(混响)曲线,然后再用刻好标度的透明尺量读出混响时间。随着数字技术的发展,国外已有直接能显示混响时间的电声测量仪器作为商品出售[1]。在文献[2]中介绍了一种混响时间数字显示的方框图,如图1所示。 我们在用共振器法进行海水低频声吸收的研究工作中,为了要缩短测量时间(混响时间最长达400多秒),研制了实现混响时间数字显示的仪器,现简单介绍于下。 二、工作原理和设计特点 我们所设计的混响时间数字显示原理图如图2所示。由于采…     

脉冲法测定吸声壁面的吸声系数

一、引言 对于吸声材料或者吸声结构的吸声系数,通无用驻波管法或混响时间法进行测量。驻波管法只能测定小面积试件的法向吸声系数,对于较大的构件,例如吸声尖劈,由于它的单个尺寸较大,必须采用大型驻波管。截面60×60厘米2的驻波管,测量的频率应在250赫以下,最高不得超过500赫。 混响时间法只能测出大面积试件的无规入射吸声系数,而不能测量不同入射角时的吸声系数。用混响时间法进行现场测量时,由于实际房间往往并不满足完全扩散的条件,因此测量结果并不真实反映壁面的吸声系数。 为了弥补上述常规测量方法的缺陷,本文探讨采用脉冲法进行…     

小型听音室的声学设计

小型听音室的声学设计应采用能达到一定的指标和要求并能满足人们需求而造价不高的声学设计方法。文中从小型听音室的音质要求、环境设计、混响时间、低频混响时间和音质设计,以及听音室的声学处理几方面作介绍。     

基于混响时间的汽车内饰设计方法研究

针对汽车内饰环境,提出利用声学模拟软件EASE进行车载扬声器声场混响时间仿真的方法,指导车辆内饰设计,提高工作效率。为验证EASE软件仿真的准确性,分别通过EASE软件和电声测试系统CLIO进行某型国产轿车车载扬声器声场混响时间研究。结果显示:混响时间测量曲线与EASE仿真曲线吻合良好,EASE软件的仿真结果准确可靠。     

解决中低频驻波的方法

首先要声明的是：我不是声学专家，所以这篇文章不讲理论。第二个要说明的是：有些方法我自己也没试过，但曾经在一些前辈家里体会过它们的妙用。第三个着眼点是：以一般家庭中客厅兼音响室的需求出发。如果你对声学有研究，这篇文章可以不用看，我讲的你应该都知道。如果家中女主人不容许你大兴土木，不可以东贴西补，或者不答应乱花钱，但偏偏听音响时又饱受轰隆隆的中低频驻波之苦，欢迎一起来试试看，说不定可以找到解决之道。中低频驻波这么可怕吗？事实上每一个房间都有驻波产生，只是频率分布得不一样而已，越大的空间产生驻波的机会…     

最佳混响时间

在厅堂的音质设计中,混响时间是建声设计的重要指标,确定出各类厅堂的最佳混响时间是决定音质效果的重要因素。文中推荐了音乐厅、语言用厅、影剧院、娱乐场所、体育馆等的最佳混响时间。     

基于简正波的浅海混响序列仿真

提出了一种基于简正波的混响时间序列仿真方法推导出了模型的理论公式,给出了其实现方法和仿真结果基于运动声源和接收器的简正波声场和混响点散射模型,并就仿真结果进行了混响时间序列幅度瞬时值、包络值的概率分布密度以及时间相关性等统计检验。和理论结果对比表明了该仿真模型的有效性,可用于浅海低频混响序列的仿真。     

上海体育馆音质设计

本文提出对上海体育馆的音质设计的实验结果，给出了空场、满场下的混响时间，比较了两者在冬季、夏季条件下的差别。根据混响时间推算了大厅平顶的吸声系数，并估计了观众的吸声增量。此外，还测量了声场分布、传声增益等。     

房间声学性能检测

1、实测本底噪声：［设计指标35dB（A）]用声级计实测满足设计指标。2、实测混响时间：t设计指标0．5秒1因室内各点T60不尽相同，因此应布几个点测出相应T60后进行平均，求出平均混响时间。测量混响时间方法有两种：（1）测试声源：为粹发声或白噪声等。话筒：应为全指向性话筒     

国内大剧院混响时间及相关参量特性分析

近20年来国内建成了大量的剧院,对于这些剧院整体上的混响时间特性规律,目前国内仍缺乏类似相关的研究。文章统计了国内50个1 200座以上的典型大剧院,根据实测数据分析了国内剧院混响时间的大小分布及混响时间与早期衰变时间、清晰度与明晰度、观众厅体积等参数的相关性规律;研究发现国内大剧院混响时间较世界上同等规模的国外歌剧院的推荐值略低,混响时间普遍大于早期衰变时间,清晰度与明晰度随混响时间的增大而减小且变化幅度明显,国内声学设计师通过体积与吸声量同步控制混响时间,导致混响时间大小并不因观众厅的体积及每座容积而表现出明显的变化规律。研究结果为国内大剧院的建筑声学设计优化提供了参考。     

复倒谱域语音信号去混响研究

语音信号去混响技术能明显提高语音通信系统和识别系统的性能。简要介绍了语音复倒谱法去混响原理,对复倒谱域去混响滤波特性进行了仿真研究。根据多种去混响评价指标,确定复倒谱域“低通滤波器”的最高截止点、过渡带宽和过渡带的曲线特性等参数,发现在通常混响时间范围内,“低通滤波器”最高截止点与混响时间无关,复倒谱域滤波前加高斯窗可以改善去混响效果。     

冲击混响法溶洞探测初步试验

提供一种区别于通常地矿应用的测声时差的新的溶洞声学测试方法一冲击混响法。通过有无溶洞两个模型的声学试验,对测量数据进行时域分析和时频分析,得到混响衰减系数和混响持续时间两个参数,结果表明：两个模型的混响衰减系数和混响持续时间都存在明显差异,空心模型的混响衰减系数较实心模型小．而混响持续时间则比实心模型大。因而为方便快捷地判断有无溶洞的冲击混响法提供了试验依据。     

声纳信号抗混响能力和声兼容性分析

作为主动声纳系统设计的三大要素之一,主动声纳波形设计在主动声纳系统设计中占有重要的地位。主动声纳信号波形不仅决定了接收信号的处理方式,还直接影响到系统的分辨率、测量精度、抗干扰能力以及目标跟踪性能等各个方面。利用信号的Q函数和互模糊度函数,研究信号的抗互相能力和声兼容性能。并通过实际的海试数据分析,验证了这种分析方法的可行性、有效性和正确性。     

剧院舞台台口等效吸声系数研究

混响时间是剧院建筑声学设计的核心指标。在进行混响时间仿真计算时,由于耦合空间的缘故,通常会将观众厅独立出来,并在舞台台口处设置一个等效吸声面,以反映舞台空间和观众厅的相互作用。然而,对于不同体型、不同吸声条件的观众厅与舞台空间,舞台台口应有不同的等效吸声参数。通过对观众厅与舞台空间混响混响时间的分别计算,推导出一组舞台台口等效吸声系数。根据观众厅有无舞台空间的实测结果,在无舞台时混响时间的基础上,利用Odeon软件拟合舞台台口吸声系数,来匹配有舞台时的观众厅混响时间。通过Odeon模拟结果与公式计算结果的比较,研究舞台台口等效吸声系数。舞台台口的等效吸声系数与观众厅、舞台空间各自的混响时间及体型都有关,不宜通过设置一个经验化的简单参数,来指导剧院的声学设计。     

南海深海体积混响及散射特性试验研究

深海中存在着众多的不均匀"水团"、分层、深海生物圈以及海底逸出气泡等,这些散射体对入射声信号的散射构成了深海体积混响。通过测量获取深海水体散射目标的散射强度,研究不同海区不同时间的体积混响,对进一步认识深海声学特性具有重要的作用,也有助于主动声呐系统的性能预报。从深海中的主要散射体的组成、分类及其特征出发,介绍了一种深海体积混响及散射特性的研究方法。通过垂直向下发射窄波束测量各个深度层上的散射强度,用直观的声学图像显示强度值。构建试验系统在南海进行了深海试验,通过处理和分析测量数据发现,深度100 m以内的鱼类和处于深海散射层的海洋生物是深海体积混响的主要贡献者。     

圆柱壳中结构振动波的传播特性

计算了圆柱壳中低阶和高阶周向模态结构振动波的频散结果，得到了相应的频散曲线。着重分析了近场波和衰减驻波的性质及其随频率变化的规律，结果表明：纵向伸缩近场波和扭转近场波都不具有通常意义上的纵向伸缩和扭转的性质，弯曲近场波则具有通常意义上弯曲性质；衰减驻波大体上是弯曲性质的驻波。文中把低阶和高阶周向模态情况下波的频散规律也作了比较。     

Sand bed configurations under 2‐D standing waves

Abstract

Laboratory experiments conducted in a wave basin with movable sand bed have shown that, under the action of 2‐D standing water waves, longitudinal sand bars with small ripples riding on their tops are formed beneath the nodes of standing waves. Wavelengths of the sand bars are approximately equal to one‐half of those of standing water waves. The formation of sand bars under standing waves over an initially horizontal sand bed is explained by the suction and impinging effects of the wave action. A mathematical model for describing the induced density of sediment‐water mixture due to wave action is proposed. By employing the induced‐density model and mass conservation of sediment‐water mixture, a numerical simulation model is constructed. Bed configurations resulting from the actions of 2‐D standing waves are studied by using the simulation model. The simulation results of sand bed configuration under the action of 2‐D standing waves are in good agreement with those obtained from laboratory experiments.     

隔声量计算的边界元-有限元-统计能量法

提出边界元-有限元-统计能量（BEM+FEM+SEA,简称BFS）混合方法模拟驻波管,即BFS驻波管模拟法,计算材料的隔声量。探究了不同边界条件对BFS驻波管模拟法隔声量计算结果的影响;通过与有限元（FEM）驻波管模拟法、有限元-统计能量（FEM+SEA,简称FS）混响室模拟法以及瑞利-李兹理论法所得隔声量对比,验证BFS方法的有效性和精度。结果表明,BFS驻波管模拟法能够较为准确地模拟驻波管,得到待测材料的隔声量,相对于有限元（FEM）驻波管模拟法,能够有效解决震荡问题,减小计算量,提升计算速度,可适用于全频段声学材料性能的计算和评估,弥补实验手段耗时费力的缺点,尤其是在新产品的开发阶段具有一定的实际意义。     

三维浅海简正波混响模型

推导了浅海简正波混响模型,模型计算了从声源到浅海水底散射域声波能量的传播及其反射过程。在散射域,考虑了复本征值,有效的简正波对入射波和混响强度的影响。并且将简正波分解为上行波和下行波,利用下行波和Lambert散射定律,计算海底散射后接收的混响强度,其结果与收发同置的水听器接收数据一致。所得出的混响强度模型,物理意义清楚,形式简单,具有较强的普遍适用性。