带直管薄壁圆筒件缩口变形颈口弯曲研究

以带直管的锥形缩口件为例从理论上研究缩口件的颈口弯曲部分成形特点及规律,分析颈口变形机理,确定口部圆角半径的取值范围,通过有限元模拟进一步证明了该公式的正确性,并提出了圆弧设计的取值原则,从而给工艺设计人员制定工艺、设计模具提供依据。     

宽板U形自由弯曲智能化控制过程的解析定量描述

根据板材弯曲理论,在平面变形假设的前提下,考虑了材料的硬化、各向异性及弹性变形,建立了U形件自由弯曲理论分析模型,对宽板U形件自由弯曲进行了理论分析,得出了弯曲力随弯曲行程变化规律及目标弯曲角计算公式,并对各种影响弯曲力和回弹的因素进行了分析,理论计算与实验及模拟结果进行了比较,为宽板U形件自由弯曲智能化控制中参数识别及预测模型输入层和输出层变量的确定提供了理论依据。     

宽板V型自由弯曲智能化控制过程的解析定量描述

板料在弯曲卸载过程中,由于弹性变形回复,从而产生回弹。回弹的结果使弯曲件的精度降低。影响回弹的因素很多,也很复杂。根据弹塑性弯曲理论,在平面变形假设的前提下,考虑了材料的硬化、各向异性及弹性变形,对宽板V型自由弯曲应力应变进行了分析,得到了弹塑性交界处曲率半径,推导出了弯曲力及目标弯曲角随弯曲行程变化的关系式。理论计算与实验及数值模拟结果进行了比较,为宽板V型自由弯曲智能化控制中参数识别及预测模型输入层和输出层变量的确定提供了理论依据。     

帽形强制弯曲过程的数值分析

深入了解帽形强制弯曲变形规律对指导这类弯曲件工艺设计具有重要意义。本文通过对帽形强制弯曲变形过程的分析，建立了强制弯曲变形的力学模型，运用大变形弹塑性有限元程序ＡＤＩＮＡ对该变形过程进行了数值计算，得到了帽形强制弯曲过程的变形规律。     

轨道梁焊接弯曲变形的理论计算

本文给出了焊接弯曲变形的理论计算公式。强调焊接重要参量－焊接一能量的正确选择，以及利用实例，示出计算弯曲变形公式结合焊接工艺的具体应用。     

V形件弯曲凹模最小深度的计算

分析了V形件弯曲过程中变形区与非变形区的变化规律,建立了计算凹模最小深度的公式,并通过数值实例,讨论了工件尺寸与凹模圆角半径对弯曲凹模最小深度的影响。     

锥形凹模缩口应力场分析与缩口力计算

通过对锥形变形区和自由弯曲区的变形特点分析与应力场数学分析,建立了一种锥形凹模缩口应力场的数学模型和缩口力计算公式。探讨了各因素的影响和制约关系。进行了实验验证。所建模型和公式可用于设计和生产。     

幅形强制弯曲过程的数值分析

深入了了解帽形强制弯曲变形规律对指导这类弯曲件工艺设计具有重要意义。本文通过对帽形制弯曲变形过程的分析，建立了强制弯曲变形的力学模型，运用大变形弹塑性有阴元程序ＡＩＮＡ对该变形过程进行了数值计算，昨到了帽形强制弯曲过程的变形规律。     

薄壁矩形管弯曲的管壁变形分析与壁厚值计算

本文对弯曲矩形管的管壁变作了详尽分析，并提同了简易计算管壁变形量的方法，从而对精确设计与修整高精度弯曲模具提供了可靠依据。     

热变形的固有应变预测法及实例

阐述了以固有应变为基础的弹性板单元有限元残余变形预测法.通过金属结构的焊接变形的预测和船板的线状加热弯曲成形变形计算的实例,验证了固有应变为基础的弹性板单元有限元残余变形预测法在热加工过程中应用的可行性.     

变形预补偿在降低注射制品变形中的应用

针对在注射成型过程中出现制品变形大而导致废品率过高的难题,提出了将制品的变形进行分类,对收缩变形和翘曲变形分别提出了不同的解决办法。介绍了变形预补偿的原理,以汽车风扇为例,成功地降低了汽车风扇的收缩变形和翘曲变形,为解决制品变形问题提供了一条新的思路。     

四辊轧机弹性变形解析模型的研究

在四辊轧机的轧制过程中,辊系的弹性变形、轧制压力分布等都很复杂,现有的辊缝形状解析模型一般都计算繁琐,不能直接应用于板凸度的在线控制。针对轧制过程中轧辊的弹性变形和轧辊与轧件间的相互作用,通过对四辊轧机辊系变形和具体的受力状况分析,从理论上详细推导了直观的辊缝形状函数,明确了其与相关因素的对应关系。同时,为了验证模型的准确性,采用该模型对某“1 4”铝热连轧机的精轧末机架的出口板凸度进行了理论计算,并与在线所测得数据进行比较,其计算结果表明计算精度高,误差在15%以内。因此,该模型具有重要的理论意义和实用价值,为板形的预报和控制提供基础。     

卓尼县藏族中学不稳定斜坡变形破坏影响因素及破坏模式研究

为研究不稳定斜坡的变形破坏影响因素和破坏模式,本文选取了卓尼县藏族中学不稳定斜坡为研究对象,从研究区的自然地理、地质环境等背景入手,将不稳定斜坡分为四段,分别研究了其形态特征、物质成分以及变形特征。在此基础上详细分析了不稳定斜坡变形破坏的4种主要的影响因素,研究了不稳定斜坡的变形破坏模式。     

应用CAE技术对超长装饰条进行翘曲变形研究

采用CAE模拟技术,以超长装饰条为研究对象,应用有限元方法研究了温度场、压力场对注塑件残余应力及翘曲变形的影响。对影响超长塑件翘曲变形的因素(如模具温度、熔体温度、注射速率、保压压力等)进行分析,提出翘曲产生的原因及相应的改进措施。结果表明,翘曲变形的原因,主要是流道设计不合理,造成了塑料收缩不均匀和分子取向的不一致引起;其次是在充模过程中温度不均,造成冷却不一致而引起装饰条的翘曲变形。     

TWIP钢不同温度变形的力学性能变化规律及机理研究

通过控温拉伸实验分析了在298,373,473和673 K温度下变形时,TWIP钢(Fe-25Mn-3Si-3Al)力学性能和显微组织的变化规律.结果表明,TWIP钢的强度和延伸率均随温度的升高而降低.通过热力学公式对不同温度下TWIP钢层错能Γ的估算可以推断,温度T≥673 K时,Γ≥76 mJ/m2,滑移为TWIP钢主要的变形机制;298 K≤T≤373 K时,21 mJ/m2≤Γ≤34 mJ/m2,孪生为TWIP钢主要的变形方式,此时产生"TWIP"效应,可获得较高的加工硬化速率,从而获得高强度及高塑性.     

HOT DEFORMATION CHARACTERISTICS AND MICROSTRUCTURE DEVELOPMENT OF Ti-6AI-4V BAR UNDER FORGING CONDITIONS

1.Introduction Ti-6Al-4VisadualphasealloyconsistingofaandPphases.Itexhibitsgoodformability,highstrengthtoweightratioaswellashighstrengthatelevatedtemperature.ForgingofTi-6AL4ValloyisgenerallyconductedinthetemperaturerangewhereCh fiorPmicrostructureexists.ExtensiveresearchonmicrostructuresofTi--alloyafterthermalmechanicaltreatmentshasbeenreported[1--3].Thesequenceofdeformationandthermaltreatmentduringtheforgingprocessdeterminethemicrostructureoftheforgedparts[415]andthiscanresultinsigni…     

热变形对Fe-0.2C-2Mn合金γ→α转变动力学的影响及理论探讨

通过热处理实验和理论计算研究了热变形条件下Fe-0.2C-2Mn合金先共析铁素体转变动力学.金相观察表明,热变形细化铁索体组织,并使铁素体形貌趋于等轴状.在PLE/NPLE理论基础上,运用Pillbox模型和抛物线长大模型计算了变形前后铁素体的晶界形核率和长大系数,结果表明,过冷奥氏体变形促进NPLE模式下铁素体形核的主要原因是奥氏体晶界面积增加和元素扩散加快,而PLE模式下则是相变驱动力增大占主导.最后对比分析了热变形对形核和长大的影响程度,阐明了热变形细化不同温度区间转变的铁素体组织的机制.     

超长薄壁塑件翘曲分析和工艺优化

采用有限元方法研究了温度场、压力场对注塑件残余应力及翘曲变形的影响，重点讨论注塑件的温度场、压力场的计算，以及热塑性小变形理论下的注塑件翘曲变形计算。对影响薄壳塑件翘曲变形的因素（如模具温度、熔体温度、注射速率、保压压力等）进行分析，提出翘曲产生的原因及相应的改进措施。     

变形速度对TRIP钢冲压成形性的影响

在TRIP钢相变动力学模型的基础上,推导了残余奥氏体体积比变化速率与变形速度的关系,详细分析了变形模式和变形速度对残余奥氏体转变的影响规律,讨论了相变诱发塑性效应对TRIP钢冲压成形性的作用机理,并通过圆筒件拉深成形试验,验证了不同变形速度下TRIP钢的成形性。结果表明,残余奥氏体体积比变化速率随变形速度的增加而增加;变形速度和变形模式对相变诱发塑性效应的发挥影响较大,变形过快导致后续变形所需塑性补充不足;TRIP钢良好塑性得以发挥,必须具有合适的变形条件。     

Al-Mg-Si多胞截面型材准静态轴向压缩

将Al-Mg-Si合金型材在180℃条件下分别时效30~540 min,采用WAW-E600型微机控制电液伺服万能试验机研究不同时效状态的铝合金型材在准静态压缩条件下的变形模式与吸能性能。结果表明:随时效时间的延长,Al-Mg-Si型材的压缩变形模式由金刚石模式逐渐转变为手风琴模式,型材吸能性能提高;在180℃时效540min时,型材变形完全转变为手风琴模式,其吸能性能较未时效型材的提高99%。通过在型材上端侧壁开孔可降低第一峰值载荷7%~12%,并影响型材的变形模式,开孔后型材变形模式均为混合模式或手风琴模式,该转变提高了型材变形的稳定性。对于原变形模式为金刚石模式的试样,开设诱导孔后,试样变形名义载荷增加,吸能性能提高;原变形模式为混合模式与手风琴模式的试样,开设诱导孔后,吸能性能降低。