热处理工艺对高碳高铬钢组织和性能的影响

研究了不同热处理工艺对RE复合变质高碳高铬合金钢的显微组织和力学性能的影响.研究结果表明:经热处理后组织内残余奥氏体完全分解,转变为粒状珠光体+M7C3型碳化物.高温固溶处理会对共晶碳化物的形态产生影响,随着固溶温度的提高,连续网状的共晶碳化物转变为杆状和块状,使材料的冲击韧性得到提高,球化处理促使基体内大量二次碳化物的析出,大大提高了材料的硬度.适合于高碳高铬合金钢的热处理工艺为1 200℃加热lh固溶,水冷,然后750℃×5 h球化处理.经此热处理后,与铸态实验钢相比硬度提高了30.8％,达到HRC53.9,冲击韧性提高了25％,达到9.5 J/cm2.     

一种耐磨中铬合金钢热处理工艺研究

研制一种中铬合金钢衬板,并探索热处理工艺对中铬合金钢力学性能与微观结构的影响规律。在奥氏体化温度为920~1 000℃区间内,分别进行油冷、空冷淬火热处理。结果表明:随着奥氏体化温度升高,试验材料的硬度与抗拉强度均呈增大趋势,冲击韧性则随着奥氏体化温度的升高先增大后减小,空冷淬火温度为960℃时,材质强韧性达到最佳匹配。当淬火温度低于960℃时,奥氏体均匀化不充分,合金强化作用不明显,强度和硬度偏低;当奥氏体化温度高于960℃时,晶粒长大粗化,冲击韧性降低。     

低碳高铬白口铸铁热处理工艺研究

采用正交试验方法,研究了热处理工艺参数对低碳高铬白口铸铁组织与力学性能的影响,并优化了热处理工艺参数.研究结果表明,在本试验温度范围内,热处理各参数对低碳高铬白口铸铁硬度的影响主次顺序依次为淬火保温时间、淬火温度、回火保温时间、回火温度;对冲击韧性的影响主次顺序依次为回火保温时间、淬火温度、淬火保温时间、回火温度.经优化热处理工艺1010℃×5 h淬火+砂冷,400℃×5 h回火+砂冷处理后,低碳高铬白口铸铁的硬度和冲击韧度得到较好的匹配,其值分别为55.2 HRC和4.9J/cm2,组织主要由马氏体、断续分布的共晶碳化物、细小弥散分布的二次碳化物和少量残留奥氏体组成.     

不同焊后热处理保温温度对P91钢窄间隙焊接头性能的影响

通过微观组织分析及力学性能试验,研究了不同焊后热处理保温温度对P91钢窄间隙焊接头强度、硬度、冲击韧性及微观组织的影响规律,结果表明,随着热处理保温温度的升高,焊缝硬度、冲击韧性呈下降趋势,碳化物数量增多,保温温度达到800℃时,接头性能仍能满足要求。     

高炉衬板用Cr26高铬铸铁热处理工艺研究

利用正交试验法研究了淬火温度、保温时间和回火温度对Cr26高铬铸铁组织与力学性能的影响,并优化了热处理工艺参数.研究结果表明.随着淬火温度的提高,Cr26高铬铸铁淬火硬度随之增加;而延长淬火保温时间,淬火硬度则出现先升高后下降的趋势;三因素对Cr26高铬铸铁热处理后力学性能影响的大小顺序为:淬火温度、回火温度、淬火保温时间.最佳热处理工艺为1 000℃×2h,风冷+260℃×2h,空冷,对应Cr26高铬铸铁力学性能为:HRC 59.5,a_k=8.0J·cm~(-2),组织为马氏体+M_7C_3,碳化物+二次碳化物+残余奥氏体.     

热处理对含镍低铬铸铁组织及性能的影响

采用淬火+回火对不同镍含量的低铬铸铁进行处理,测定了其硬度和韧性,利用MCF-30型冲蚀磨损试验机对镍铬铸铁进行冲蚀磨损试验,采用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、XRD对其组织和冲蚀形貌进行表征,分析了淬火温度及镍含量对其组织和性能的影响。结果表明,含镍低铬铸铁热处理后,铸态组织中网状共晶碳化物断网,呈半连续网状分布在珠光体基体上,二次碳化物溶解于基体中;Cr与Fe、C结合形成(Fe,Cr)3C型合金碳化物,起抗磨骨架作用;Ni固溶于铁素体中,提高基体耐蚀性,并降低碳原子扩散激活能,影响热处理后组织形态及性能;经960℃风淬+250℃回火处理,含Ni 0.9%的低铬铸铁的硬度和韧性达到峰值,抗冲蚀磨损性相对较好。     

淬火温度对高碳中铬钢组织及力学性能的影响

研究了900~1 050℃不同淬火温度,高碳中铬钢的组织特征及力学性能。结果表明,随着淬火温度的升高,钢中碳化物逐渐溶解,1 000℃时,基本全部溶入基体中;组织中残余奥氏体含量随淬火温度的提高而增加,1 050℃时达到最大为23.6%;钢的硬度和冲击韧度先升高后降低,950℃时硬度达到最高为60.5 HRC,1 000℃时冲击韧度达到最大为20 J·cm-2。钢在静磨料磨损条件下,表现为切削磨损,主要受硬度和碳化物的影响,900℃淬火后,钢的耐磨性最好。     

热处理对高速钢W6Mo5Cr4V3Co8组织和性能的影响

采用OM,SEM,EDS,TEM以及力学性能试验,研究了热处理工艺对不同尺寸规格的粉末冶金高速钢W6Mo5Cr4V3Co8微观组织和力学性能的影响。结果表明,区别于普通高速钢,粉末冶金高速钢微观组织中没有大颗粒尺寸共晶碳化物,退火组织中碳化物均匀、细小,颗粒尺寸小于3μm。因此,不同尺寸规格钢材以及不同截面方向的组织都保持着高度的一致性;试验钢在1080～1180℃较宽的温度范围内淬火都能够获得67 HRC以上的硬度。淬火后的组织为马氏体+残留奥氏体+未溶碳化物,淬火奥氏体晶粒尺寸非常细小;经过高温回火后,试验钢存在明显的二次硬化效应,二次硬化峰出现在520℃。二次硬化现象是由残留奥氏体转变和合金碳化物析出共同作用的结果,TEM分析显示,试验钢经高温回火析出的二次硬化碳化物包含VC;冲击韧性试验结果表明,不同截面尺寸粉末高速钢的冲击韧性基本相当,同一钢材其横向和纵向的冲击韧性相差不大。     

热处理工艺对9Cr1Mo力学性能及耐腐蚀性能的影响

探究不同淬火和回火温度对9Cr1Mo合金钢力学性能和耐腐蚀性能的影响，通过对微观形貌观察发现，较高的淬火温度能够保证钢中碳化物的充分溶解，提高组织均匀性，同时减少晶界密度，提高耐腐蚀能力；较低的回火温度可控制合金元素在钢中的迁移速度，从而减少晶界处富Cr碳化物析出。较高的淬火温度和较低的回火温度能够保证微观组织均匀，不会形成元素富集区，在保证了较佳的力学性能的同时还能提高金属的耐腐蚀性能。     

低铬抗磨白口铸铁热处理的研究

本文研究了经稀土变质处理的低铬白口铸铁在热处理过程中显微组织的变化,主要包括共晶碳化物形态的变化和二次碳化物的析出,并研究了热处理工艺参数对冲击韧性和硬度的影响。结果表明,低铬白口铸铁在淬火加热和保温阶段,其网状共晶碳化物向基体中溶解引起薄弱处断开,因而改善了共晶碳化物的形态和分布,这是淬火能提高低铬白口铸铁韧性的主要因素。低铬白口铸铁经950℃×2h加热空淬,可获得较好的韧性和最高的硬度。     

热处理工艺对秸秆膨化机螺杆用Cr20高铬铸铁组织及耐磨性影响

对秸秆膨化机螺杆用Cr20高铬铸铁进行不同温度的淬火及回火处理,借助光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪和磨损试验机等研究不同热处理温度和回火次数对Cr20高铬铸铁微观组织、硬度、韧性、耐磨性的影响。结果表明,采用990℃×1 h风冷淬火,配合250℃×1 h一次空冷回火和400℃×1 h二次空冷回火处理,Cr20基体组织二次碳化物析出量较多,马氏体含量高,材料耐磨性能好,耐磨性高于Cr15、Cr26高铬铸铁。     

热处理对含钨高铬铸铁组织及性能的影响

采用金相显微镜、扫描电镜观察微观组织,x射线衍射仪分析相组成,并测定洛氏硬度、冲击韧性及耐磨性,研究了热处理对含钨高铬铸铁组织及性能的影响.结果表明,钨在高铬铸铁基体和碳化物中均匀分布,热处理对钨的分布影响不大,钨能显著提高高铬铸铁的性能.含钨高铬铸铁合理热处理工艺是1050℃奥氏体化淬火,250～350℃回火,在该热处理条件下的组织为马氏体 碳化物 少量残留奥氏体,铬的碳化物类型为Cr7C3、Cr23C6,钨的碳化物有WC1-x、W6C2.54W3C,硬度为62～63 HRC,冲击韧度为7～8 J/cm2,耐磨性比不含钨高铬铸铁显著提高.     

热处理工艺对1Cr17Ni2Si2双相不锈钢组织与性能的影响

利用SEM,EDS和DSC研究回火温度及预热对高电阻率高导磁1Cr17Ni2Si2双相不锈钢组织与力学性能的影响.结果表明,1Cr17Ni2Si2双相不锈钢淬火+低温回火处理后的组织为回火马氏体+δ-铁素体+少量碳化物,随着回火温度的升高,回火马氏体分解的碳化物弥散析出,抗拉强度和冲击韧性下降;经850 ℃预热处理1 h可以使更多碳化物溶于基体,避免其在晶界析出且回火冷却后得到更多马氏体,比未预热获得更高的冲击韧性和强度.1Cr17Ni2Si2双相不锈钢优化后的热处理工艺为:850 ℃×1 h预热+1050 ℃×2 h淬火,油冷+340 ℃×2 h回火,空冷.     

热处理工艺对10B38钢组织性能的影响

研究了热处理工艺对10B38钢微观组织、力学性能以及低温冲击韧性的影响。结果表明：随淬火温度的升高,淬火硬度呈先上升后降低的趋势,在870 ℃时,淬火硬度最大;随着回火温度的升高,马氏体晶界及晶面逐渐有碳化物析出,组织中碳化物由片状连续不均匀分布变为颗粒状弥散分布;抗拉强度与屈服强度都随回火温度的升高而下降,断面收缩率及断后伸长率随回火温度的升高而增加;在350～450 ℃温度区间,冲击功随回火温度升高稳定增加,回火温度在550 ℃以上时,冲击功急速升高,10B38钢经油淬后在550～650 ℃区间回火能够同时满足强度和冲击功的要求。     

热处理对电冶钢结硬质合金DGJW50显微组织的影响

对DGJW50合金不同热处理状态下的组织进行了研究。结果表明:由于电冶熔铸及后续热处理加热温度很高,使碳化物相溶解并析出,从而使不同热处理的组织具有各自的特点。此材料具有三种类型的碳化物,一类碳化物与二类碳化物的性质与物理状态均不相同。本工作还测试分析了合金微观组成单元的显微硬度和不同热处理下的宏观洛氏硬度及冲击韧性。     

立式磨机用高铬铸铁螺旋衬板热处理工艺研究

采用50 kg中频感应炉冶炼浇注了亚共晶高铬铸铁Cr15试样,研究了高温淬火和时效处理温度对其力学性能的影响。结果表明:在不同淬火和时效温度下,综合考虑宏观硬度与冲击韧性,Cr15高铬铸铁获得较佳综合力学性能的热处理工艺为1000℃淬火+500℃回火。经生产实践验证,产品的各项性能指标均能满足技术要求。     

新型刀具用钢的热处理工艺及微观组织

采用不同淬回火工艺系统地研究了一种高碳高铬马氏体刀具用钢—SIMR的热处理工艺和微观组织,通过XRD、SEM和TEM等表征方法,分析测试了不同淬火温度和回火温度下SIMR刀具用钢的微观组织、碳化物形貌与分布和显微硬度等,获得了SIMR的最佳热处理工艺。结果表明,SIMR刀具用钢的晶粒尺寸随着淬火温度的升高而逐渐增大,冶炼凝固过程中析出的富铬M₇C₃型一次碳化物随着淬火温度的提高而逐渐回溶,显微硬度总体上呈现先升高后降低的趋势,回火温度在150~300 ℃间,SIMR刀具用钢的最佳热处理工艺为在1050 ℃淬火处理20 min,油冷,然后在150 ℃回火处理90 min,空冷。     

M42热处理中淬火温度对碳化物转变机制的影响

以精锻M42喷射成形高速钢为原料,通过热处理正交试验,优化了材料热处理工艺,并分析了不同热处理制度下材料显微组织、硬度、抗弯强度及碳化物的演变规律。结果显示,最佳热处理工艺为:淬火保温温度1180℃,回火温度540℃,回火3次,每次1 h。该工艺下,M42洛氏硬度达到67.2 HRC,抗弯强度达到3115 MPa。淬火保温温度通过控制M_6C型碳化物的溶解量,影响最终碳化物的尺寸。淬火温度为1190℃时,M_6C型碳化物充分溶解,回火过程碳化物均匀弥散析出。     

热处理对2Cr10NiMo合金钢组织及性能的影响

为大型球磨机用衬板设计了一种2Cr10NiMo低碳中铬合金钢材料。通过热力学和动力学计算,得到该合金钢的热力学平衡相和相变温度,据此制定了衬板的热处理工艺,探究了淬火温度和淬火的冷却方式对该合金钢组织及性能的影响。结果表明:经1050℃保温油淬+250℃低温回火后,该合金钢的组织为回火马氏体。此时,合金钢具有良好的综合性能,洛氏硬度约达到50 HRC,冲击韧性为38 J/cm~2。冲击试样的断口有大量韧窝和解理台阶,属于韧性断裂和准解理断裂的混合型断裂。     

热处理对2Cr10NiMo合金钢组织及性能的影响

为大型球磨机用衬板设计了一种2Cr10NiMo低碳中铬合金钢材料。通过热力学和动力学计算,得到该合金钢的热力学平衡相和相变温度,据此制定了衬板的热处理工艺,探究了淬火温度和淬火的冷却方式对该合金钢组织及性能的影响。结果表明:经1050℃保温油淬+250℃低温回火后,该合金钢的组织为回火马氏体。此时,合金钢具有良好的综合性能,洛氏硬度约达到50 HRC,冲击韧性为38 J/cm~2。冲击试样的断口有大量韧窝和解理台阶,属于韧性断裂和准解理断裂的混合型断裂。