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唐生渝 《特种铸造及有色合金》1986,(1)
在铜材加工过程中,各工序都有大量的黄铜废料和渣产生,在这些废渣料中,除检验不合格的成品和半成品可直接回炉生产外,其余的渣料都需二次重熔才能使用。通过试验,可直接用渣料生产Hpb59-1锭。 首先分析了渣料组成:硅砂、氧化锌渣约占10%,水、乳化油约占0.5—1%,另外还有含少量氧化铜的紫铜颗粒料,绝大部分 相似文献
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<正> 近年来,为了提高薄板轧制的板厚精度和表面特性,以及采用高压下连轧来提高生产率,因而要求所用的轧辊必须有很高的性能。锻钢整体轧辊,用材质高合金化来提高性能,但受到制造技术的限制,因此,开发了特殊的电渣重熔法,即表层用高合金耐磨钢、心部用高韧性合金锻造钢材制造的复合轧辊——Hi-NC轧辊。 1.Hi-NC轧辊的制造工艺及其特点在形成辊颈的圆柱形心部材料外配置同心圆状的水冷铸型,在心部材料和铸型之间设置高合金钢熔化电极,以形成辊身表层。采用电渣重熔法熔化电极,不断堆焊心部材料和铸型之间的空间。堆焊时,心部材料和铸 相似文献
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《稀有金属材料与工程》2016,(6)
利用电渣重熔连续定向凝固技术(ESR-CDS)成功制备了Rene88DT高温合金铸锭。借助于金相显微镜,带有能谱的扫描电镜以及透射电镜,对电渣重熔连续定向合金Rene88DT铸锭进行分析,并与传统电渣铸锭进行了对比。研究结果显示,电渣重熔连续定向凝固合金Rene88DT铸锭消除了最为严重的中心偏析,中心偏析在传统电渣铸锭中是普遍存在的,这种偏析存在于柱状晶与等轴晶交界处或者柱状晶之间相互交界面处。此外,电渣重熔连续定向凝固合金二次枝晶间距较传统电渣铸锭小,析出相尺寸也较小。由于微观偏析程度的降低,使得合金在经过1200℃,24 h后的热处理即可达到均匀化效果。夹杂物统计结果显示,电渣重熔连续定向凝固合金夹杂物最大尺寸为5.89μm,与传统电渣合金和粉末合金相比夹杂物数量降低60%。电渣重熔连续定向凝固合金宏观偏析和夹杂物水平的降低可提高热加工塑性,为铸和锻工艺实施提供基础。 相似文献
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《特种铸造及有色合金》2015,(5)
针对电渣重熔生产过程的高能耗问题,在传统电渣重熔系统的基础上,提出了振动电极电渣重熔方法以提高熔化效率。并以振动电极电渣重熔方法的试验数据为基础,建立了基于数据驱动的样条变换非线性偏最小二乘回归数学模型。通过Matlab仿真和试验结果分析,与无振动情况相比,该方法能有效地提高熔化效率,同时验证了该模型的有效性。 相似文献
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李福林 《稀有金属材料与工程》2016,45(6):1437-1442
利用电渣重熔连续定向凝固技术(ESR-CDS)成功制备了Rene88DT高温合金铸锭。借助于金相显微镜,带有能谱的扫描电镜以及透射电镜,对电渣重熔连续定向合金Rene88DT铸锭进行分析,并与传统电渣铸锭进行了对比。研究结果显示,电渣重熔连续定向凝固合金Rene88DT铸锭消除了最为严重的中心偏析,中心偏析在传统电渣铸锭中是普遍存在的,这种偏析存在于柱状晶与等轴晶交界处或者柱状晶之间相互交界面处。此外,电渣重熔连续定向凝固合金二次枝晶间距较传统电渣铸锭小,析出相尺寸也较小。由于微观偏析程度的降低,使得合金在经过1200℃/24h后的热处理即可达到均匀化效果。夹杂物统计结果显示,电渣重熔连续定向凝固合金夹杂物最大尺寸为5.89微米,与传统电渣合金和粉末合金相比夹杂物数量降低60%。电渣重熔连续定向凝固合金宏观偏析和夹杂物水平的降低可提高热加工塑性,为铸&锻工艺实施提供基础。 相似文献
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对比分析了锻态和调质态电渣重熔和非电渣重熔30CrNi3MoV钢的显微组织和力学性能,在此基础上,研究了Mn和Si含量对非电渣重熔钢组织、力学性能和耐腐蚀性能的影响。结果表明:电渣重熔并不能改善锻态试验用钢的晶粒度,但是贝氏体组织会有所细化;经过调质热处理后,电渣重熔钢和非电渣重熔钢的晶粒都有明显细化,组织都为细小回火索氏体;调质态电渣重熔钢和非电渣重熔钢具有相似的力学性能,且都满足工程机械用钢的使用要求。Mn含量的提高有利于细化调质态非电渣重熔钢的晶粒,而Si含量的提高对晶粒度的影响较小;适当增加Mn和Si元素含量有助于提高试验用钢的抗拉强度、屈服强度和布氏硬度,但是塑性和低温冲击韧性会有所降低;调质态非电渣重熔钢中增加Mn含量会降低材料的耐腐蚀性能,而增加Si含量有助于提高材料的耐腐蚀性能。同时增加Mn和Si含量的调质态非电渣重熔钢具有较好的强塑性、-40℃冲击韧性和耐蚀性能。 相似文献
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黄洪波 《特种铸造及有色合金》1990,(1)
过去,我厂一直将Z L301合金的浇冒口、废铸件、飞边和碎料等废料全部重熔注锭,打上炉号,经化学分析后再作配料使用,对于稳定合金的化学成分和铸件的质量无疑是有益的,但由于废料经过重熔以后,杂质铁要增加,限制了回炉锭的用量只能在40~60%左右,造成回炉锭的积压,不仅如此,能源、辅料和工时等费用也大,经济效益低下,这就成了当前一个急待解决的大问题。 相似文献
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电渣重熔过程中Al和Ti的氧化导致电渣锭轴向成分不均匀,从而对电渣锭的耐腐蚀性能和力学性能产生不利影响。为了控制电渣铸锭中Al和Ti含量的均匀性,需要明确高温电渣重熔过程中Al和Ti含量的变化,并通过优化渣体系比例和冶炼条件来减少合金中Al和Ti的氧化。在现有文献的基础上,以CaF2-CaO-Al2O3-MgO-TiO2这一低氟渣系和Incoloy825合金为例,综述了电渣重熔过程中Al和Ti元素控制的研究现状。应用离子与分子共存理论(IMCT),结合FactSage软件,总结了渣的热力学和动力学研究方法。讨论了温度和渣成分对合金中平衡Al、Ti含量的影响。基于膜渗透理论,提出了预测合金中Al和Ti含量的动力学模型,得到了电渣过程中Al和Ti含量随时间变化的数学方程式以及渣-金属反应速率的限制方法。确定电渣重熔Incoloy825合金时TiO2的最佳添加量约为10%。用IMCT和FactSage对渣-金平衡实验结果进行了比较和分析。FactSage计算结果比IMCT计算结果更准确。TiO2含量越高,计算结果与实验结果之间的偏差越小。 相似文献
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直接利用
所谓直接利用就是对那些成分明确的纯废料,直接回炉配炼成某种牌号或与之相近的合金的利用方法.为了确保新合金的质量,生产中常用纯金属调成分.配炼的新合金,既可用于加工成板、带、管、棒、丝等型材、线材,又可以用于铸造铜零件、铜器皿等.现在,不少再生铜生产的冶炼厂企业都十分重视废料的直接利用,所以在冶炼工序上的废表脚边角余料很少流向社会,在工厂内就回炉重熔了. 相似文献
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为了研究冶炼工艺对A286合金高温拉伸性能的影响,分别采用真空感应熔炼炉+电渣重熔和电弧炉+VOD炉+LF炉+电渣重熔两种工艺冶炼了不同成分的A286合金。对合金进行了900℃保温2 h水冷的固溶处理和720℃保温16 h的时效处理,并在450、550、650、700、750、800℃进行了拉伸试验。结果表明:固溶和时效处理后采用两种工艺冶炼的A286合金的显微组织均为奥氏体,并有孪晶,晶粒度为9.5级;随着拉伸试验温度的提高,合金的屈服和抗拉强度均降低;由于孪晶和晶界析出相较多,电弧炉熔炼试样的高温强度略高于真空感应熔炼试样;由于杂质含量较高,电弧炉熔炼试样在650~700℃发生脆断,700℃塑性最低。 相似文献
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《热处理技术与装备》2018,(4):42-42
GH3039合金是单相奥氏体固溶强化型合金,合金采用电弧炉熔炼、电弧炉或非真空感应炉加电渣重熔或真空电弧重熔以及真空感应炉加电渣或真空电弧重熔工艺。在800℃以下具有中等的热强性和良好的热疲劳性能,1000℃以下抗氧化性能良好,长期使用组织稳定,还具有良好的冷成形性和焊接性能。宜于850℃以下长期使用的航空发动机燃烧室和加力燃烧室零部件,经过长期的生产和使用考验,使用性能良好。 相似文献
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1Cr23Ni18耐热钢属航空环形件用材料。长期以来用电弧炉冶炼,均因σ_S偏低导致机械性能不合格,故一般再通过电渣重熔。我们在电弧炉上采用高Cr料返回吹氧法冶炼,在标准化学成分范围内添加0.11~0.20%N及少量Ti、B等合金元素;在冶炼工艺上采取“倒包”、加冷料、吹Ar、喷粉、液渣保护浇注技术等措施及选择合理的锭型而获得成功,其质量可和电弧炉钢加电渣重熔生产的该钢种(即含N量低者)相媲美。 相似文献
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利用AlSi10MgFe合金废料与新料制备出不同废料回炉比的AlSi10MgFe合金,通过成分分析、物相分析、显微组织、力学性能以及断口形貌分析等,探究了铝料回炉比对AlSi10MgFe合金组织及力学性能的影响。结果表明,随着废料占比的增加,合金中条片状共晶Si的粗化程度和针状β-Fe相的面积分数增加。合金的抗拉强度呈现先上升后下降的趋势,伸长率整体呈下降趋势,硬度逐渐增加,合金逐渐趋向脆性断裂。另外,气孔在β-Fe相富集区形成。 相似文献
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本文概述了西德、奥地利、日本、美国和苏联在制造高氮钢方面的技术,包括开式感应炉、加压感应炉、真空电弧重熔炉、等离子体电弧炉、加压电渣重熔(加高氮合金料、采用高氮重熔电极以及SKK电渣重熔方法三种),列出了计算氮溶解度的公式,为我国开发高氮18-18钢护环提供了参考. 相似文献