1Cr18Ni9Ti卡箍的断裂分析

某型发动机固定S型防冰空气管的卡箍采用1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢制造,该件卡箍服役后发生断裂。通过外观观察、断口宏微观观察、金相组织检查、显微硬度试验和化学成分分析对卡箍断裂原因进行分析。结果表明:卡箍的断裂为高周疲劳断裂,卡箍断裂源区存在应力集中现象。通过改进卡箍R角大小以及使用限力扳手降低装配弯曲应力,预防了卡箍的疲劳断裂,延长了使用寿命。     

00Cr21Ni14Mn5Mo2N不锈钢耐海水应力腐蚀性能

采用慢应变速率拉伸试验方法研究了00Cr21Ni14Mn5Mo2N不锈钢的耐海水应力腐蚀性能,分析了试验温度、拉伸应变速率对应力腐蚀行为的影响。结果表明,在35～65℃温度区间,00Cr21Ni14Mn5Mo2N不锈钢在3.5%NaCl溶液中对应力腐蚀不敏感,试验温度对00Cr21Ni14Mn5Mo2N不锈钢的应力腐蚀行为无明显影响。拉伸应变速率对其应力腐蚀行为有影响,应变速率为1.0×10-6/s时应力腐蚀敏感因子相对较高。     

低纬度热带岛礁大气环境中高强度不锈钢螺栓断裂分析

高强度不锈钢05Cr17Ni4Cu4Nb螺栓在低纬度岛礁大气环境中短期服役后出现延迟断裂，通过成分测试、金相观察、力学性能、硬度测试、断口观察等方法进行断裂分析。结果表明:螺栓金相组织无异常，化学成分、力学性能、硬度符合标准要求；断口形貌表明螺栓具有呈现树枝状裂纹、沿晶断口等典型应力腐蚀断裂特征；结合螺栓的装配结构、受力情况和服役环境，可以判断螺栓的环境致脆机理为应力腐蚀开裂。该螺栓在我国海南及其他热带、亚热带、温带等沿海海洋环境长期服役后未发生延迟断裂，这说明干湿交替频繁、盐雾与温湿度较高的低纬度热带岛礁大气环境促进05Cr17Ni4Cu4Nb螺栓在装配结构中应力腐蚀开裂行为的发生。     

Fe—Mn—Al系列金属和Fe—Cr—Ni系列金属应力腐蚀断裂试验研究

试验研究五种Fe—Mn—Al系列金属和两种Fe—Cr—Ni系列金属在饱和H_2S腐蚀溶液中的应力腐蚀断裂性能。连续加载应力腐蚀断裂试验表明和Fe—Mn—Al系列金属在饱和H_2S腐蚀溶液中的抗应力腐蚀断裂能力高于和Fe—Cr—Ni系列金属。Fe—Mn—Al系列金属对于应力腐蚀断裂的敏感性与它的硬度有关。     

1Cr18Ni9Ti��ѹ�͹ܿ���ʧЧ����

 采用拉伸试验、金相分析和能谱分析等方法对1Cr18Ni9Ti不锈钢高压油管开裂的原因进行了分析。分析结果表明,高压油管的开裂是应力腐蚀开裂造成的。油管的固溶处理工艺不当,没有有效消除冷轧过程所产生的应力,材料处于严重的加工硬化状态,增加了材料的应力腐蚀敏感性。热轧过程产生的大量水蒸汽并含有氯和氧是引起高压油管应力腐蚀开裂的环境因素。     

2Cr13Mn9Ni4钢管硫腐蚀应力腐蚀裂纹分析

针对2Cr13Mn9Ni4管因硫腐蚀产生的应力腐蚀裂纹,用光学显微镜观察其显微组织,并用直读光谱仪和JXA-8800电子探针对材料的成分和腐蚀产物进行了分析,证明了产生应力腐蚀裂纹的原因.并提出了提高使用寿命的措施.     

波纹管断裂故障分析

材质为1Cr18Ni9Ti不锈钢波纹管进行300h试验后发生断裂。利用光学显微镜、扫描电镜、能谱分析、腐蚀试验等手段分别对波纹管断口微观形貌、表面状态、化学成分及人为腐蚀后的形态特征等方面进行检验和分析。结果表明：波纹管内外表面存在的晶界腐蚀以及试验中振动应力是导致波纹管产生疲劳断裂的主要原因,建议在超薄结构件中不使用1Cr18Ni9Ti不锈钢。     

法兰开裂原因分析

不锈钢法兰安装到发动机上后在宁波停放5年,检查发现多件法兰表面均存在多条径向裂纹。通过对裂纹及断口形貌观察、金相分析、材料成分检测,分析法兰的断裂原因。结果表明,法兰的开裂模式为应力腐蚀,发生应力腐蚀的原因是由于法兰所用材料牌号与设计要求不符合,用1Cr17Ni7材料代替了304不锈钢,而1Cr17Ni7材料的耐腐蚀及晶间腐蚀性能均比304不锈钢差,同时1Cr17Ni7材料组织存在沿晶分布的网状碳化物,导致其耐晶界腐蚀能力进一步下降。     

ZG1Cr17Mn9Ni4Mo2CuN钢试验

一、ZG1Cr17Mn9Ni4Mo2CuN材料试验的提出1．随着国民经济的飞速发展,对不锈钢需要日益增加,而且要求多品种,高质量,立足于国内。鉴于此,并基于以前厂内关于无镍钢 ZG1Cr18Mn13Mo2N的试验生产,提出试验研究用新材料 ZG1Cr17Mn9Ni4Mo2CuN普遍地取代高镍合金钢1Cr18Ni9(Ti)和1Cr18Ni12Mo2Ti。     

黑水环境中氯离子浓度对不锈钢应力腐蚀开裂敏感性的影响

通过不同浓度Cl~-条件下的慢应变速率拉伸试验,研究了00Cr18Ni10不锈钢在黑水环境中应力腐蚀开裂敏感性随Cl~-浓度的变化规律。结果表明:随着Cl~-浓度增加,00Cr18Ni10不锈钢的应力腐蚀敏感性增大,模拟黑水环境中应力腐蚀发生的临界Cl~-质量浓度为16.8mg/L。     

焊接及热处理工艺对0Cr18Ni9Ti不锈钢耐蚀性的影响

通过草酸电解结合组织观察、动电位扫描法和交流阻抗测试研究了直流焊、脉冲焊和固溶处理、稳定化处理对0Cr18Ni9Ti不锈钢的抗晶间腐蚀性和耐点蚀性的影响.结果表明,脉冲焊比直流焊对晶间腐蚀的不利影响更大;固溶处理可以明显改善焊后材料的耐晶间腐蚀以及耐点蚀性,并增大钝化膜的稳定性.     

Nb对00Cr21Ni6Mn9N不锈钢显微组织和晶间腐蚀敏感性的影响

为了研究Nb对00Cr21Ni6Mn9N不锈钢固溶后显微组织和耐晶间腐蚀性能的影响,分别在950、1000、1050、1100、1150和1200 ℃对含Nb量(质量分数,下同)为0.057%和不含Nb的00Cr21Ni6Mn9N不锈钢进行1 h固溶处理,并观察其微观组织。结果表明,固溶温度在950~1200 ℃时,00Cr21Ni6Mn9N不锈钢的晶粒尺寸随着固溶温度的升高而增大,Nb的加入促进00Cr21Ni6Mn9N不锈钢中混晶组织的出现,提高其完全再结晶温度。不含Nb的试验钢在1000 ℃以上固溶后即可获得晶粒大小均匀的组织,而含0.057%Nb的试验钢则需要在1100 ℃以上才可以获得均匀组织,且其尺寸略大于无Nb钢在1000 ℃时完全再结晶的晶粒。随着固溶温度的升高和晶粒尺寸的长大,析出的Z相含量降低,晶粒界面能减小,在1150 ℃和1200 ℃固溶1 h后,Nb对晶粒的细化作用和温度升高造成的晶粒长大程度变得不再明显。两种成分的钢均具有较低的晶间腐蚀敏感性,含Nb量为0.057%的00Cr21Ni6Mn9N不锈钢其再活化率R_a值较不含Nb的钢进一步降低。     

酸洗对超薄壁1Cr18Ni9Ti不锈钢腐蚀行为研究

1Cr18Ni9Ti不锈钢带在不同浓度硝酸?氢氟酸中进行酸蚀试验,进行力学性能检测和金相组织观察,探索酸洗各因素对超薄壁不锈钢腐蚀的影响。结果表明:酸洗对敏化态不锈钢带的腐蚀影响最严重;酸蚀剂中HNO₃浓度低于20%时,HF浓度越高,不锈钢带腐蚀速率越大;HNO₃浓度高于30%时,随HF浓度增加,不锈钢带力学性能降低,但腐蚀速率变化不明显;超薄壁1Cr18Ni9Ti不锈钢的酸蚀剂宜采用较高浓度的硝酸和较低浓度的氢氟酸。     

奥氏体不锈钢在MgCl2介质中的应力腐蚀疲劳特征

本文研究了力学因素对0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢在MgCl_2水溶液中应力腐蚀(SCC)和腐蚀疲劳(CF)交互作用的影响。研究了应力腐蚀疲劳(SCF)在裂纹扩展规律及断口形貌上的特征。结果表明:任何促使裂尖应变速率提高的力学变量,都有可能使SCF断口形貌发生穿晶型向沿晶型的转化。     

On the resistance of duplex steel to stress corrosion cracking

The paper gives the results of tests carried out into the stress corrosion cracking in duplex stainless steel (Type 02Cr22Ni5Mo3N, W.Nr. 1.4462); this grade is characterized by high resistance to intergranular corrosion, while resistance to stress corrosion cracking may be impaired by temperature and mode of loading. This behaviour requires special attention. The tests included testing in 35% MgCl₂ solution under constant load at 120°C, the drop evaporation test using a 0.1 mol · 1^? NaCl solution and the slow strain rate test in 35% MgCl₂ solution at 120°C.     

不同热处理态的304和321奥氏体不锈钢在氯化铵环境中的应力腐蚀行为对比研究

目的 对比研究原始、固溶和敏化态的304和321奥氏体不锈钢在模拟加氢催化氯化铵环境中的应力腐蚀（SCC）行为及机理。方法 将304和321奥氏体不锈钢经过热处理制备成固溶和敏化态试样,采用U形弯试样在模拟加氢催化氯化铵环境中浸泡的应力腐蚀试验方法对其进行研究,通过观察U形弯弧顶的腐蚀形貌和开裂时间,并结合腐蚀及裂纹的SEM照片和电化学测试结果进行分析。结果 原始和固溶状态304不锈钢U形弯试样在氯化铵溶液环境中开裂时间为25 d左右,断口形貌分别为穿晶断口和沿晶断口;敏化态试样18 d后发生开裂,断口形貌为穿晶和沿晶的混合断口。原始和固溶态321不锈钢U形弯试样在该环境中经过39 d均无应力腐蚀裂纹;敏化试样经30 d后产生宏观开裂。电化学测试结果显示,不同热处理态的304不锈钢在氯化铵溶液中均具有明显的点蚀敏感性,321不锈钢在该环境中耐点蚀和应力腐蚀的能力优于304不锈钢。结论 不同状态的304不锈钢在高温氯化铵环境中具有较强的应力腐蚀倾向,特别是敏化态试样;321不锈钢在该环境中的应力腐蚀敏感性相对较小,但敏化处理显著增加了其沿晶应力腐蚀倾向,而固溶态试样具有明显的沿晶腐蚀特征。     

电子束焊工艺对304不锈钢焊缝的抗晶间腐蚀性能影响

采用3种不同的电子束焊接工艺焊接304不锈钢,通过显微组织观察、XRD分析、极化曲线测试、动电位再活化(EPR)试验研究了不锈钢焊缝的抗晶间腐蚀性能.结果表明:减少焊接热输入量和添加熔入性焊丝这两种方法都能减少电子束焊缝中铬的碳化物的析出,降低焊缝的敏化度,提高焊缝的抗晶间腐蚀性能;与减少焊接热输入量相比,添加熔入性焊丝对晶间腐蚀的影响更大,焊缝抗晶间腐蚀性能提高更显著.     

激光冲击强化对不锈钢焊接接头拉伸性能的影响

利用激光冲击强化对12Cr2Ni4A不锈钢焊接接头进行处理,比较了激光冲击一次和二次前后焊接接头拉伸性能、显微硬度和表面残余应力.结果表明,12Cr2Ni4A 焊接试件经过二次激光冲击强化后,显微硬度提高了50%,抗拉强度由818.5 MPa提升至863.8 MPa,并且断裂区域由焊接热影响区转移至基体处,焊接试件的拉...     

3Cr13不锈钢弹片断裂分析

3Cr13马氏体不锈钢所制弹片在工作306 min后返厂复试,复试试验中发生断裂.利用微距照相机和扫描电镜对失效弹片断口和侧面、失效弹片人工断口、未失效弹片的人工断口进行宏观和微观观察,并用能谱仪对个别区域进行成分分析,利用显微硬度计对两种弹片进行了硬度检测.结果表明:弹片受到应力腐蚀作用,萌生沿晶裂纹,之后发生疲劳扩...