微Cr中锰球铁抗磨衬板的试验研究

在实验室条件下,研究了微量Cr(0.05%～0.15%)对中锰球铁组织和性能的影响.结果表明,中锰球铁加入微量铬,可以使碳化物粒化,碳化物数量增加,马氏体组织和力学性能改善.在生产条件下,利用微Cr中锰球铁生产的JS500-1000强制式混泥土搅拌机衬板,经过3年跟踪考察,使用寿命比中锰球铁提高了30%～40%.     

微量Cr对中锰球铁组织和性能的影响

在实验室条件下.研究了微量Cr对中锰球铁组织和性能的影响.结果表明:中锰球铁加入微量铬以后,碳化物明显粒化,数量增加,马氏体组织和力学性能改善.在生产条件下,利用含微量Cr的中锰球铁生产的强制式混泥土搅拌机衬板,经过三年跟踪考察发现.其使用寿命比中锰球铁提高了30%～40%.     

铬对铸态珠光体球铁显微组织的影响

采用电子探针和X-射线衍射测量铬在铸态球铁组织中的分布和形态,分析铬对铸态珠光体球铁组织的影响.结果表明,铬在渗碳体中具有严重的偏析倾向,并具有细化和促进珠光体形成的作用.     

金属型球铁磨球非平衡凝固特性与成分控制

通过分析不同成分球铁磨球零件性能和金相组织,对金属型磨球的非平衡凝固特性进行了较深入的研究.试验结果发现,过共晶球铁凝固时出现非平衡奥氏体;亚共晶球铁出现非平衡渗碳体相和晕圈铁素体;在柱状晶与等轴晶过渡区中存在着夹杂和偏聚物.为改善球铁磨球的显微组织及性能,球铁成分应控制在共晶或稍过共晶范围.     

金属型生产球铁三通管接头

用金属型生产球铁三通管接头,在薄壁(4mm)处不出现共晶渗碳体,并解决了金属型向型芯的排气问题。     

Cr合金铸态球墨铸铁的组织和性能——Cr在铸态球墨铸铁中的应用(1)

研究了Cr铸态球铁抗拉强度、伸长率、硬度与珠光体体积分数的关系曲线,比较后认为Cr铸态球铁比Cu铸态球铁具有更好的疲劳性能.车削试验表明:Cr铸态球铁车削力大于Cu铸态球铁而小于钢;钻削试验结果显示:Cr铸态球铁的钻削力大于Cu铸态球铁而小于钢.     

金属型球铁磨球非平衡凝固特性的研究

探索了金属型球铁磨球非平衡结晶过程，并就磨球的非平衡凝固特性进行了较深入的分析研究。过共晶球铁凝固时出现非平衡奥氏体；亚共晶球铁出现晕圈铁素体和非平衡渗碳体相；在柱状晶与等轴晶过渡区中存在着偏聚物。为改善球铁磨球的显微组织及性能，球铁成分应控制在共晶或稍过共晶处。     

奥贝球铁齿轮在柴油机上的应用研究

研究了不同等温温度及Mn、Si、Cu、Mo对奥贝球铁组织和力学性能的影响,讨论了奥贝球铁加工硬化对机加工性能的影响。同时,奥贝球铁齿轮代替40Cr调质钢齿轮进行装机试验,对降噪声和耐磨性进行了测试。结果表明,奥贝球铁齿轮与40Cr调质钢齿轮相比,力学性能高,柴油机整机噪声下降1.92dB,齿轮侧噪声下降5.3dB,奥贝球铁齿轮经过45h磨合后,在标定工况下连续运转200h,齿轮无异常磨损,齿轮间隙离极限间隙还有0.13mm的余量,所以其摩擦磨损性能合格,所生产的奥贝球铁齿轮满足设计使用要求。     

金属型亚共晶球铁凝固特点的研究

对金属型浇注亚共晶球铁磨球的凝固特点进行了研究,在型壁激冷及高Si成分作用下,亚共晶球铁结晶时形成的晕圈铁素体较肥大,或成团块分布在球墨四周,或多个晕圈连成一片,造成基体碳量局部降低和波动。非平衡凝固时,亚共晶成分析出非平衡渗碳体,造成结晶组织异常分布;非平衡溶质稀土镧形成的碳化镧在晶界的编聚,引起晶内基体碳含量的降低,对球铁零件的结晶组织和力学性能产生不良影响。     

6110柴油机球铁曲轴的型内球化试验

本文探讨了采用型内球化、型内孕育和铜钼合金化的方法生产6110柴油机球铁曲轴。文中介绍了曲轴的化学成分的控制范围、热处理规范及型内球化和型内孕育的工艺参数。试验结果显示出本曲轴所应用的各种工艺措施对改善石墨球形态和基体组织起到有益的作用,从而促使其机械性能比包内球化的铜钼合金球铁有所提高。曲轴法兰端部分(Φ130)所测得金相组织和机械性能如下:球化类型——2级;石墨球大小——2级,珠光体量——90～95％;磷共晶及渗碳体量——0.5～1.0％;σ_b——90.5～93.0kg/mm~2;δ——3.35～4.80％;HB——269～292。     

激冷球铁凸轮轴的显微组织与性能

开发了一种采用树脂砂壳型铸造的激冷球铁凸轮轴.其非激冷区的显微组织由珠光体、少部分渗碳体和细小球状石墨组成;激冷区由初生渗碳体,共晶莱氏体（转变为珠光体和渗碳体）和极少量点状石墨组成.未激冷基体硬度为280～350 HBS,凸轮的激冷硬度和深度分别达到58 HRC以上和5～10 mm,非激冷区的基体抗拉强度超过550 MPa.     

微量铋在球墨铸铁焊接接头中的行为及铁素体球铁焊条研究

本文研究了微量铋在球墨铸铁焊缝和熔合区中对球化、石墨化和铁素体化的影响规律。结果果指出,微铋强烈增加石墨球数、稳定球化、促进铁素体形成、有效地减少或消除焊缝和半熔化区的渗碳体,从而大大提高冷焊接头的切削加工性和抗裂性能。如果焊缝含铋量为100～120ppm 时,冷焊后焊缝可达到球化1～2级,含80%～95%铁素体,没有渗碳体,抗拉强度σ_b=540MPa 和延伸率δ=5.7%。由此,研究了一种新型含Bi 球铁焊条“铸238F”,具有较高的抗裂性和良好的切削加工性,已成功地用于生产。     

球铁中加入B,Cr,Mo,Cu合金元素的生产实践

从1983年以来,我们采用普通球铁中加入B、Cr、Mo、Cu合金元素,以提高材质机械性能的方法,对不同要求的易损件进行了生产实践,生产和使用结果表明,加入合金元素后的球铁易损件的平均使用寿命是原普通球铁的2～3倍,取得了明显的经济效益。 1.合金元素对性能影响及使用特点据有关资料表明,铁水中加人微量B、Cr、Mo、Cu合金元素后,可显著细化组织,提高强度、耐磨性和耐蚀性。其中B元素在基体中以     

冷铁对球铁和灰铸铁的影响

在铸件生产中,为获得金属液的同时凝固,常应用冷铁.有时为加强补缩和得到最佳结晶,也用冷铁来控制定向凝固.对灰铸铁,为增加基体组织中的渗碳体以提高硬度,如机床床身的导轨面,也常常应用冷铁,但同时会给切削加工带来困难,并降低感应淬透性.本文主要研究冷铁对球铁组织和感应淬透性的影响.     

铸态铜铬珠光体球铁曲轴的研制

在冲天炉熔炼条件下,研制了Cu、Cr铸态球铁曲轴,并进行了铸态和正火球铁曲轴的实体疲劳对比试验。     

内燃机车奥贝球铁凸轮轴激光表面强化试验研究

对采用铸造的奥贝球铁代替20Cr合金钢制造大型内燃机车凸轮轴的激光表面淬火工艺进行了研究，通过实验，为奥贝球铁凸轮轴激光表面淬火提供工艺参数。     

铸态QT800-2球铁研究及其在曲轴上的应用通过鉴定

湖南大学和湘潭汽车配件厂采用Cu、Cr合金化及瞬时孕育,在冲天炉条件下研制成铸态QT800一2球铁,并浇注了EQl40曲轴,经疲劳和装车试验结果表明,它可代替正火态球铁曲轴。铸态QT800-2球铁研究及其在曲轴上的应用通过鉴定@宋麟玉 @王立人~~     

农用耕整机奥贝球铁传动齿轮的试验研究

根据耕整机的工况,对其变速箱奥贝球铁传动齿轮的生产工艺及装机应用作了研究;结果表明,可代替40Cr钢齿轮。     

75Cr1合金工具钢在冷轧和球化退火过程中的组织演变

以薄板坯连铸连轧流程生产的合金工具钢75Cr1为原料,进行了冷轧和球化退火试验,并对不同状态下试验钢的显微组织、力学性能和球化效果进行了研究。结果表明:热轧态75Cr1的组织主要为片状珠光体,冷轧变形量为20%、40%的试验钢球化退火后的组织主要为铁素体+颗粒状渗碳体,两者的球化比例分别约70%和90%。与热轧原料相比,直接冷轧20%、40%后,试验钢的硬度值分别提高了65 HV10和85 HV10,而伸长率分别降低了2.7%和3.7%。在相同的原料条件下,随着冷轧变形量的增加,试验钢的硬度值提高,伸长率降低。与球化退火前相比,冷轧变形量为20%、40%的试验钢球化退火后,试验钢的硬度值分别降低了36 HV10和132 HV10,伸长率分别提高了0.6%和5.7%。     

珠光体高强球铁绳索滑轮的铸造

1.滑轮的技术要求珠光体高强度球墨铁绳索滑轮,材质为“FCD70”,相似于我国的QT70-2。要求σ_b>700N/mm~2,σ_s>450N/mm~2,δ>2%,HB>284;球化率70%以上,无有害的铁素体及渗碳体析出;滑轮槽的圆周表面均匀取四点测试硬度,HS50~(±5)(相当于HB304～385),硬化层深度在5mm以上。