日本铁钢联盟推进高炉喷吹废塑料技术

（１）日本高炉喷吹废塑料行动计划日本一些钢铁厂正致力于在高炉中利用废塑料,以取代部分焦炭。高炉使用废塑料技术始于１９９６年１０月,当时日本钢管公司首先在京滨厂１号高炉上喷吹了粒状废塑料,每年向高炉喷吹３０００ｔ左右。１９９７年,日本铁钢联盟在东京召开...     

使用小块型焦有利高炉顺行

一般焦炭粒度不均匀，装入高炉后，大块焦炭向高炉中心滚动，小块焦炭堆积在高炉边缘。到达直接还原区后，由于与CO2发生溶损反应，焦的组织脆化、强度降低，产生多量粉末，使高炉内造气性变差，特别是高炉边缘小块焦粒度小时，对高炉颁行极为不利。新日铁公司在一般焦炭中配用小块型焦（粒度＜30mm），并且使这部分小块型焦装入高炉边缘，解决由于溶损反应引起的粉焦堆积问题。把煤粉压制成形、进行干馏得到的型焦，与CO2发生反应的开始温度为900℃，而一股焦炭与CO2发生反应的开始温度为1000－1100℃，因此如果把型焦和一般焦炭同时装…     

电炉炼钢新铁源—碳化铁的基本性能

随着电炉钢比率的增加，优质废钢的供应越显不足，所以寻找一种纯净的并且能稳定供应的铁源就十分迫切。碳化铁是目前正在开发的最引人注目的铁源之一，其生产过程是把0．1～1mm的铁矿粉经干燥、预热后，装入流动层反应塔，在570℃－300kPa的条件下，与CH4－H2发生下列还原碳化反应：3Fe2O3＋5H2＋2CH4＝2Fe3C＋9H2O，该工艺最大特点是反应温度低（600℃±），但是反应速度较慢是今后需研究的课题。碳化铁作为电炉炼钢铁源使用的特点是①含C约6％，这些碳可作为熔化能予以利用，产生的CO能促进脱氮反应，有利于低氮钢冶炼；②碳化铁…     

用熔融还原工艺使炼钢烟尘再利用

从资源化和环保的观点来看，使炼钢烟尘再利用是有意义的。以前把炼钢烟尘造块后投入转炉再利用。由于烟尘随炉气飞散，利用率低下，日本川崎公司千叶厂把炼钢烟尘直接喷火竖式焦炭充填炉进行熔融还原，回收烟尘中金属（特别是Cr、Ni等）．收得率相当高（togo％）。这种竖式炉下部有上、下两排风口，烟尘从上排风口喷火炉内．上排风口前焦炭理论燃烧温度达到25O0’C以上，烟尘喷火后马上熔化，烟尘熔融后沿上、下排风口间的焦炭层滴下，由于高温、强还原气氛，烟尘中氧化物还原成金属液。从下排风口鼓人的风使焦炭燃烧，补充反应所需热量…     

X70管线钢在含CO2库尔勒土壤模拟溶液中的腐蚀行为

采用动电位扫描、交流阻抗电化学方法和慢应变速率拉伸实验（SSRT）研究了CO2对X70管线钢在库尔勒土壤模拟溶液中应力腐蚀开裂（SCC）行为的影响,并利用扫描电镜分析了不同CO2分压下的断面形貌．结果表明：CO2能够与腐蚀膜FeCO3反应,生成可溶性Fe的络合物Fe（CO3）2^2-,加速X70管线钢腐蚀;CO2与H2O形成H2CO3和HCO3^-,为阴极反应提供H^＋．X70管线钢在含CO2溶液中的SCC机理为氢脆一阳极溶解协同机理,且随CO2分压的增加,氢脆作用增大．     

宝钢用转炉煤气加热高炉热风炉成功

高风湿、高顶压、高氧鼓风历来是高炉强化冶炼和降低燃料消耗的三大法宝。随着风口喷吹燃料技术的发展，为了保证风口前端足够的火焰温度和燃料（尤其是煤粉）的充分燃烧，在高喷吹率而富氧不足的情况下，高民温更必不可缺．宝钢高炉的平均民温常年保持在1200t以上，以往维持这样高的风温的主要措施是向热风炉燃烧盟中加入约相当于高炉煤气量4％～5％的高热值（16．75～18．84MJ）焦炉煤气，以此混合煤气作为热风炉燃料，达到确保拱顶温度所需之高温，否则仅靠热值为3·14～3．77MJ的高炉煤气为热风炉燃料是无法达到1200C的风温的。可是，…     

Fe-2.88C白口铸铁激光熔凝处理的研究

本文借助于光学显微镜、X射线衍射仪、电子探针仪和硬度试验，分析了Fe－2．88C白口铸铁激光熔凝处理后的组织和性能。结果指出，激光熔凝处理后的熔池表面显微组织为树枝（M＋A＇）＋树枝间（M＋A＇Fe3C），热影响区为（M＋A＇＋（P））＋（M＋A＋P＋Fe3C），且熔池尺寸取决于激光功率、扫描速度和处理材料温度。同时还发现，激光处理后熔池中碳含量下降，表面及剖面显微硬度提高，有明显的硬化现象。     

温度和气氛对 CaO-SiO2-Al2O3-MgO-FetO 渣系FetO活度的影响

采用Mo[Mo＋MoO｜ZrO2（MgO）｜Fe＋（Fe1O）＋Ag｜Fe固体电解质电池测定不同温度和气氛条件下定组成CaO-SiO2-Al2O3-MgO-FetO五元渣系的Fe。0活度。结果表明,当Ar作为保护气氛时,温度由1673K升高到1785K,炉渣的Fep活度变化不明显。当气氛中CO,C02和Ar组成固定时,炉渣的Fet0活度随温度的升高而增大。温度为1673K时,炉渣的Fet0活度随着气氛中C02／CO的增加而增大。温度和气氛对渣系FetO活度的影响均通过体系的02分压实现。     

Q235钢低温渗铬及渗氮复合工艺的研究

采用双层辉光离子渗铬与随后的离子渗氮工艺相结合,在Q235钢表面分别进行渗铬＋渗氮、渗氮＋渗铬＋渗氮以及渗氮＋渗铬复合工艺处理;考察不同工艺条件下渗层的组织及性能。结果表明：前两种工艺表面均出现离子氮化白亮层（ε相）;三种工艺渗层主要相组成为：铁一铬固溶体（Fe-Cr）、铁的碳化物（Fe3C）和氮化物（Fe3N）、铬氮化合物（Cr2N）及少量的铬碳化合物（Cr23C6）。在本实验条件下,渗铬＋渗氮的渗层表面显微硬度最高,达到760HV,耐磨性最好,强化效果最明显。     

使高炉炉芯死焦层“活化”的方法

高炉下部存在炉芯死焦层，一旦死焦层的透气、透液性变差，则引起悬料、排渣不畅等炉况失常。日本川崎公司发明了一种使高炉炉芯死焦层“活化的方法，它特别适合作风时间超过10h的高炉操作，关键技术是在作风前减轻焦炭负荷，使焦比达到600kg／t以上，以便体风时扩大高温区范围，有利于作风时炉芯死焦层“活化”，作风时从风口问炉芯死焦层插入一根喷气管，向炉芯死焦层吹入空气，同时喷火NaCI。向死焦层中吹入空气，有利于死焦层中的焦粉或小焦与空气接触发生燃烧，于是炉芯死焦层中剩余的就是粒度较大的焦炭，从而使炉芯死焦层处于“活…     

V-Ti-Cr-Fe合金的储氢性能研究

研究了V（30％）-Ti（15％～55％）-Cr（7％～43％）-Fe（2％～18％）（原子分数，下同）四元合金的储氢性能。结果表明：V-Ti-Cr-Fe四元合金的吸氢量与有效吸氢量主要由Ti／（Cr＋Fe）比决定，当Ti／（Cr＋Fe）=1时，合金具有最好的吸放氢性能。随着Ti／（Cr＋Fe）比升高，合金的晶格常数增大，氢化物的生成焓增大，放氢平台压力降低。在298K时，V30Ti35Cr25Fe10合金的吸氢量达到3．6％（质量分数，下同），有效吸氢量达到2．0％。     

最近10年日本高炉操作技术的动向

最近10年日本高炉操作技术的动向是1．喷吹煤粉。1981年新日铁大分1号高炉开始喷吹煤粉、喷吹量为60kg／t左右，10年后的1991年7月神钢神户3号高炉喷吹煤粉量已达到188kg／t，今后的目标要达到200kg／t以上。为此要研究如何提高煤粉在循环区的燃烧率、探明炉内未燃碳粉的性质等，特别是要研究从风口把矿粉与煤粉同时喷火的技术，因为这种技术能够在高炉内直接利用难烧结原料，提高高炉生产的灵活性，降低铁水中St含量等。2．低St操作。1981年日本高炉铁水平均含St是0．55％，1986年是0．37％。日本钢管福山5号高炉采取下述措施：控制炉料…     

电位扫描法在Ni-Fe电解中的应用

利用电位扫描法研究电解制取Ni-Fe合金中的阴极、阳极的反应机理,以及pH对电解的影响。结果表明：电位扫描法所得的结论与热力学分析的结论一致。在电解过程中,阴极的产物主要是Ni-Fe合金和H2,阳极的主要反应是Fe（3＋）还原成Fe（2＋）,当外加电流增大时也会发生Cl－离子放电现象。     

能控制每个风口风量的高炉操作法

日本钢管公司京汉厂开发了每个风口风量都能控制的高炉操作法，其关键是在每个风口的鹅颈管处安装热电流量控制代（HotBlastFlowControlValves．ttrtFCV）。HBFCV的材质要能耐高温（1300℃）、耐高压（0．5MPa）和耐高速250m／s，结构是蝶伐型，开度为100～0％，只要风量比在10o％～36％的范围，就能对每个风口风量进行控制。京滨厂1号高炉容积4907m’，有40个风口，每个风口的鹅颈管均安装了HBFCV。在操作室对HBFCV进行远距离全自动控制：①在高炉圆周某方向的HBFCV，在一定时间内能够全闭，②在圆周某方向或全部HBFCV的开闭…     

50种常用钢材的回火方程

回火是热处理工艺过程中的主要工序之通常，机械零件热处理的硬度（H），取决于回火温度（T）和回火时间（t），三者之间存在着一定的函数关系H＝f（T，t）。当回火时间一定时，钢的回火硬度与回火温度的函数关系可划为四种类型（H和T互为反函数）：①直线型；②抛物线型；③幂函数型；④直线与幂函数复合型。因③④两种类型在使用时，计算和作图都极为不便，所以，为方便实用起见，大多数情况下都可简化成直线或地物线型，用经验方程（公式）表示，即：H＝a1＋R1TH＝a2＋R2T式中H——回火硬度值（HRC、HV、HB或HRA）T——回火温…     

Ti和C对（Nd0.4Pr0.6）9Fe76B15快淬带晶化过程及磁性能的影响

采用熔体快淬法制备了成分为（Nd0.4Pr0.6）9Fe76B15和（Nd0.4Pr0.6）9Fe72Ti4B15-yCy（y=0-4）的合金薄带,研究了Ti和C含量对快淬带非晶形成、晶化过程及磁性能的影响。结果表明：Ti和C的添加极大地促进了快淬带的非晶形成能力。随C含量增加,非晶形成能力增强,当y=4时,只需要7m/s辊速就可以得到完全非晶,最佳热处理后磁性能达到：Br=0.88T,Hci=618kA/m,（BH）max=109.8kJ/m3。研究还表明,添加Ti元素可以避免（Nd0.4Pr0.6）9Fe76B15非晶晶化过程中（Nd,Pr）2Fe23B3亚稳相和（Nd,Pr）1.1Fe4B4相的生成,从而大大提高矫顽力。（Nd0.4Pr0.6）9Fe76B15合金的晶化过程为：Amorphous phase（A）→（Nd,Pr）2Fe23B3→（Nd,Pr）2Fe14B＋α-Fe→（Nd,Pr）2Fe14B＋（Nd,Pr）1.1Fe4B4＋α-Fe。而（Nd0.4Pr0.6）9Fe72Ti4B15合金的晶化过程为：Amorhous phase（A）→α-Fe＋A′→（Nd,Pr）2Fe14B＋α-Fe＋Fe3B。     

硬磁／软磁纳米复合颗粒的声化学制备

利用超声波使金属有机化合物Fe（CO）5在低温和惰性气氛环境中分解生成纳米尺寸Fe颗粒，并使其包覆在硬磁颗粒表面，制备出Sm-Fe-N，Fe和Nd-Fe-B／Fe纳米复合粉末。透射电子显微镜及能谱分析表明，Fe（CO）5声化学分解得到了纯净的Fe颗粒，其尺寸约为5nm；运用场发射扫描电子显微镜对包覆产物的显微形貌进行了观察，结果显示Fe在两种永磁颗粒表面可以实现均匀包覆，且包覆的Fe含量可调；能谱分析表明，超声化学包覆过程中未生成其他副产物。此外，讨论了纳米Fe颗粒的包覆制备工艺条件和机制。     

利用计算机进行气体补碳的工艺试验

我厂某柴油机连杆材料为42CrMo，热处理工艺为正火后调质处理。由于在正火时未加以保护，造成表面脱碳，经研究决定利用微机进行气体补碳。经过我们的多次试验，取得了较好的效果，简介如下：一、系统介绍我厂计算机控制渗碳系统为引进上海交通大学研制成功的MCHP型微机控制系统。该系统应用于我厂105kW并式气体诊碳炉。本系统的应用软件采用Cp＝（Pco、Pco2、PcH4、t℃）多元控制数学模型，按2CO＝CO2＋[C]渗碳反应的平衡条件进行计算，根据气相组成和炉温进行修正的方法，确定碳势。Kp为平衡常数，△为修正因子修正因子反映了其它…     

碱溶液中添加剂对铝阳极行为的影响

为了提高铝活化性能以及降低析氢腐蚀，用电化学方法研究了在4mol／LKOH溶液中，添加剂酒石酸钾钠（C4H4O6KNa）、邻氨基苯酚（NH2C6H4OH）以及复合添加剂对铝阳极（W（AJ）=99．999％）电化学行为的影响。结果表明：C4H4O6KNa对抑制铝的析氢腐蚀作用不大，但大幅度提高铝阳极的活性。添加NH：C6H40H，主要作用是大幅度抑制铝的析氢腐蚀，对铝活性几乎无影响。复合添加剂（C4H4O6KNa＋NH2C6H4OH＋KMnO4）能明显降低铝阳极在碱性介质中的极化，提高其活性，同时析氢腐蚀也降低，其最佳配方为：15mmol/L C4H4O6KNa＋0．4mol／LNH2C6H4OH＋0．8mmol／LK2MnO4。     

含TiB2相Fe-Cr-Ti-B堆焊合金的显微组织及耐磨性

采用药芯焊丝埋弧堆焊方法制备含0．8％～1．2％C,7％~8％Cr,0．8％～1．0％Ti,0～1．2％B（质量分数）的Fe-Cr-Ti-B堆焊合金,借助光学显微镜、X射线衍射等分析手段,研究其显微组织及相组成,结果表明,该堆焊合金的基体组织由大量铁素体＋少量马氏体组成,而硬质相则由（Fe,Cr）3（C,B）＋TiB2＋TiC＋（Fe,Cr）2B＋（Fe,Cr）B等构成。另外,考察了碳化硼（B4C）含量对Fe-Cr-Ti-B堆焊合金硬度和耐磨性的影响,试验结果表明,含TiB2相的Fe-Cr-Ti-B堆焊合金具有优良的耐磨性;随药芯焊丝中B4C含量的增加,堆焊合金硬度及相对耐磨性先升高后降低,当其质量分数为5％时,达到最佳值。