Ida~(2-)-H_2O体系中氧化锌矿的循环浸出低品位

采用亚氨基二乙酸盐体系循环浸出处理低品位氧化锌矿,浸出剂溶液经浸出-沉锌-沉钙处理后可实现浸出剂再生,再生后的浸出剂溶液按浸出-沉锌-沉钙批处理循环5次,综合考察各过程对再生浸出剂溶液浸锌效果的影响。结果表明:沉锌和沉钙过程可分别将溶液体系中与Ida2-配合的大量Zn2+和Ca2+脱除,达到恢复配体Ida2-活性的目的,再生后浸出剂溶液的浸锌效果与新鲜浸出剂溶液的相当;在循环浸出过程中,锌的平均浸出率为76.90%,理论可溶性锌的平均浸出率为93.8%。     

高铁锌焙砂还原焙烧-碱浸工艺

利用还原焙烧-碱性浸出工艺处理高铁锌焙砂以解决现有炼锌工艺锌铁分离的难题,通过还原焙烧将高铁锌焙砂中铁酸锌分解为氧化锌和铁氧化物,氧化锌在碱性体系被选择性浸出,铁氧化物赋存于浸出渣中实现锌铁分离。以锌、铁浸出率为评价指标,考察还原焙烧及碱性浸出条件对锌铁分离效果的影响,并对焙烧产物及浸出渣进行XRD、SEM-EDS分析。结果表明:最佳还原焙烧条件如下,焙烧时间45 min,焙烧温度800℃,CO浓度4%(体积分数);最佳浸出条件如下,NaOH浓度240 g/L,液固比12:1,浸出温度80℃,浸出时间60 min。在最佳条件下总锌浸出率约为90%,总铁浸出率约为0.25%,SEM分析显示:浸出渣中锌铁氧化物镶嵌现象严重,这是锌浸出率不能进一步提高的原因。     

高铁锌焙砂选择性还原焙烧-两段浸出锌

采用还原焙烧将高铁锌焙砂中的铁酸锌选择性地分解为氧化锌和磁铁矿,再通过两段浸出工艺回收锌,以实现锌铁分离和获得以磁铁矿为主的浸出渣。主要考察了还原焙烧、中性浸出及低酸浸出条件对锌焙砂中锌、铁浸出率的影响。结果表明:通过还原焙烧可以显著地提高锌焙砂的锌浸出率;中性浸出的最佳条件为浸出温度60℃、液固比10:1、初始酸度45 g/L和浸出时间2 h;低酸浸出的最佳条件为浸出温度70℃、液固比10:1、初始酸度60 g/L、搅拌速度300 r/min和浸出时间2 h。在最佳条件下,两段浸出的总锌浸出率约为90%,总铁浸出率约为5%。经XRD和SEM/EDS分析,浸出渣以磁铁矿为主,其次是闪锌矿和铁酸锌;铁酸锌存在的主要原因是在还原焙烧过程中被氧化锌等矿物包裹,使其分解不充分。     

锌浸渣硫酸铵焙烧-选择性浸出回收锌

针对锌浸渣中锌难于选择性浸出回收的难题,提出硫酸铵焙烧-选择性浸出回收锌的新工艺。该工艺通过硫酸铵焙烧改变锌浸渣中锌铁物相,在浸出过程对锌进行选择性浸出回收。研究硫酸铵加入量、焙烧温度、焙烧时间等工艺参数对铁酸锌分解和锌铁浸出的影响,并获得最佳的工艺参数,即硫酸铵和铁酸锌质量比为4、一段焙烧温度和时间分别为450℃和90 min,二段焙烧温度和时间分别为650℃和60 min。在该条件下,锌浸出率可以达到92.63%,而铁的浸出率仅为2.04%,实现了锌浸渣中锌的选择性浸出。     

采用还原-磁化焙烧法从高铁锌焙砂中选择性浸出锌（英文）

为实现高铁锌焙砂中锌的选择性浸出，提出一种将还原焙烧与磁化焙烧相结合以强化铁酸锌选择性分解的新工艺。通过热力学分析和焙烧实验，详细研究铁酸锌的分解机理。结果表明，在8%CO(体积分数)、750℃、50%CO/(CO+CO₂)(体积分数)和90 min的最佳还原焙烧条件下，锌焙砂中94.65%的铁酸锌被还原分解为氧化锌和氧化亚铁。随后，还原焙砂在450℃的空气气氛中磁化焙烧30 min后，焙砂中的氧化亚铁被选择性地磁化为四氧化三铁。磁化焙砂经低酸浸出后，焙砂中93.62%的锌被浸出进入溶液，而90%以上的铁以磁铁矿的形式富集在浸出渣中，浸出渣中的铁可通过磁选法进一步回收。     

高硅氧化锌矿加压酸浸处理

通过对广西某地高硅氧化锌矿矿物分析可知,矿物中的锌主要以硅锌矿和异极矿的形式存在.采用加压酸浸技术对该高硅氧化锌矿进行处理,条件试验研究得出最佳工艺条件为:矿物粒度0.104 mm,硫酸浓度120 g/L,釜内压力1.0 MPa,浸出时间90 min,反应温度120 ℃,液固比3-1.综合性试验研究得出:在最佳工艺条件下,锌浸出率可达97%以上,SiO2截留率大于99.2%,浸出矿浆过滤速率大于880 L/(m2-h),浸出矿浆具有良好的过滤性能.     

常压富氧浸出含锗氧化锌烟尘EI北大核心CSCD

为提高含锗氧化锌烟尘中锗的浸出率,提出采用富氧常压浸出−中和工艺处理含锗氧化锌烟尘,通过调节合适的酸度控制烟尘中硅的浸出及氧的溶解,避免形成铁硅锗胶体造成锗的损失的同时控制溶液中Fe^(3+)浓度便于烟尘中硫化物的溶出。结果表明:常压富氧条件下,在温度为90℃、液固比为7 mL/g、控制终点pH为0.3~0.7的条件下浸出4 h,锗浸出率为83%,较传统工艺条件下的锗浸出率提高13%。浸出渣的物相主要为硫酸铅和硫化锌以及二氧化硅,表面出现多孔、蓬松状结构。锗主要以硅酸盐态赋存,84.94%以该状态赋存的锗被浸出,占总锗的59.24%。浸出液中Fe^(3+)浓度约为0.4 g/L,硅含量约为64.5 mg/L,实现了对Fe^(3+)及Si的控制。采用含锗氧化锌烟尘对溶液进行中和还原,表明控制溶液温度为90℃,pH为3.0,反应1.5 h,可将溶液中Fe^(3+)浓度控制在0.025 g/L内,满足后续的沉锗要求。     

钨渣回收制备四氧化三锰新工艺

研究从钨渣中回收锰的新工艺,通过钨渣的低温硫酸化焙烧、烧结块浸出、浸出液除杂、溶液中水解沉锰及氢氧化锰氧化获得Mn3O4粉末,采用SEM和XRD对产品粉末进行分析。结果表明:在浓硫酸过量150%、焙烧时间90 min、浸出温度98℃、浸出时间120 min的条件下,Mn浸出率达到88.9%。浸出液可以通过硫化物沉淀除重金属、硫酸复盐沉淀法深度净化除杂、中和水解除Fe,水解沉锰也有一定的净化作用,溶液pH值为6.56时,除铁率达到99.91%。净化液经水解沉锰后采用10%H2O2氧化,在氢氧化锰氧化过程中,溶液pH值对产物物相的影响较大;溶液pH值为8时在50℃沉锰,并以过量150%的H2O2氧化反应20min,获得粒度小于0.1μm的Mn3O4粉末。     

铁酸锌选择性还原方法及其在锌焙砂处理中的应用

针对高铁锌焙砂现有冶炼方法的不足提出选择性还原-浸出处理锌焙砂工艺。锌焙砂中锌铁主要物相为铁酸锌,首先采用热力学软件Factsage对铁酸锌还原过程进行分析,得出铁酸锌选择性还原控制条件,并结合热重分析和化学分析对热力学分析结果进行验证。结果表明:以可溶性锌和亚铁含量为评价指标的最佳磁化焙烧条件为焙烧时间60 min,焙烧温度750℃,CO分压8%(体积分数),VCO/(VCO+VCO2)气氛比30%,此时的占总锌比率(可溶锌率)为91.89%,亚铁占总铁的比例(亚铁率)为51.19%。将上述理论计算和分析结果应用于锌焙砂处理,焙烧产物中的锌通过酸浸回收,铁以磁性氧化铁形式赋存于焙砂中;以铁锌浸出率为考察指标得出最佳浸出条件为温度30℃、初始酸度90 g/L、液固比10:1、反应时间10 min,此时选择性浸出效果较为理想。     

Na2SO3浸出法提纯粗硒工艺研究

采用Na2SO3浸出法提纯粗硒,研究浸硒过程Na2SO3溶液浓度、浸出温度、浸出时间、搅拌速度和净化过程Na2S溶液浓度对提纯粗硒的影响,采用XRD、SEM对所得样品进行表征.结果表明,Na2SO3溶液浓度为300 g/L、浸出温度为98℃、浸出时间为2 h,搅拌速度为150 r/min、Na2S溶液浓度为2 g/L时...     

Kinetics of Therm al Decom position of[ Eu_2( p- M O B A)_6(phen)_2]( H_2 O)_2 in Static Air Atmospher

１ＩｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎＴｈｅｃｏｍｐｌｅｘｅｓｆｏｒｍｅｄｂｙｒａｒｅｅａｒｔｈａｎｄａｒｏｍａｔｉｃｃａｒｂｏｘｙｌｉｃａｃｉｄｈａｖｅｍａｎｙｓｐｅｃｉａｌｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓａｎｄｉｎｔｅｒｅｓｔｉｎｇｌｕｍｉｎｏｕｓｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ,ｔｈｕｓａｒｏｕｓｅｐｅｏｐｌｅ′ｓｉｎｔｅｒｅｓｔｔｏｓｔｕｄｙｔｈｅｍ．Ｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎａｎｄｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｃｒｙｓｔａｌｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｌｕｍｉｎｅｓｃｅｎｃｅｓｐｅｃｔｒｕｍｏｆ１,１…     

Ca~(2+)、Mg~(2+)对N80钢腐蚀速率的影响

利用动静态高温高压釜装置,以某油田为应用背景,采用扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)技术探讨环境介质因素Ca2+、Mg2+对油管钢N80腐蚀行为的影响规律,试验结果显示,N80钢在CO2/H2S且高矿化度的环境下的腐蚀属于极严重腐蚀,在其他条件保持相同的情况下,随着介质中的Ca2+,Mg2+离子浓度的增大,N80钢的平均腐蚀速率呈先降低后增大趋势;腐蚀产物膜厚不断增大,内应力增大,导致膜层脱落引发点蚀.     

乙酰丙酮铂(Ⅱ)、钯(Ⅱ)配合物的XPS和NMR特性研究

本文研究了乙酰丙酮铂（Ⅱ）、乙酰丙酮钯（Ⅱ）的光电子能谱和核磁共振谱的特性,提出了乙酰丙酮与Pt（Ⅱ）、Pd（Ⅱ）的配位方式,认为除了形成M←L的σ配位键外,还形成了M→L的dxz（dyz）→π^13反馈π键,从而解释了乙酰丙酮与Pt（Ⅱ）、Pd（Ⅱ）形成稳定配合物的原因.     

Copper(I) coordination ability of the outer S-position isomer of EDT-DMT-TTF (D1): crystal structure of (D1)2Cu2Br4,2CH2Cl2; structural correlation with the (D1)2Cu2Br6 copper(II) salt

The (D1)₂Cu₂Br₄,2CH₂Cl₂ (1) and (D1)₂Cu₂Br₆ (2) radical cation salts, where D1 is the outer S-position isomer of ethylenedithiodimethylthiotetrathiafulvalene (EDT-DMT-TTF), have been synthesized and their X-ray crystal structures have been solved. The molecular structure of 1 is built up from (D1–Cu₂Br₄–D1) metal complexes. Each copper(I) atom is coordinated to a sulfur atom of the D1 disulfide bridge through a σ-type dative bond. Consequently, Cu₂Br₄ part is located between two organic molecules which are approximately plane and parallel to each other. In compound 2, (Cu₂Br₆)²⁻ anions, in which copper atoms are at the +2 oxidation state, also lie between two oxidized donors. In both resulting structures, the D1–Cu₂Br_x–D1 parts (x=4 for 1, x=6 for 2) are stacking in order to form columns containing dimerized (D1⁺)₂ units.     

Vapor pressure of SeO2 (s) and optical density of SeO2 (g)

The optical density of the vapor generated by SeO₂ (s) between about 416 and 505 K has been measured between 400 and 200 nm for optical path lengths of 10.14 and 10.15 cm and temperatures of 533, 733, 1133, and 1420 K. A pressure of oxygen of about 0.7 to 0.9 atm was present in the cells and that of Se₂ was below the minimum detectable of about 0.001 atm. For one cell, complete vaporization occurred at 481.5 K and a vapor pressure of 5.02 × 10⁻³ atm was calculated from the weight of SeO₂ (s), the volume profile of the optical cell, and the temperature distribution along the cell. Assuming Beer’s law is obeyed for a number of vibronic peaks, the vapor pressure is obtained as log₁₀ P (atm)=−5705/T+9.5443 in close agreement with two studies with fused silica Bourdon gauges. Beer’s law constants relating the pressure to the optical density at various wavelengths are obtained for the optical path temperatures listed above. Thermodynamic data previously published for solid and liquid SeO₂ need be changed only slightly to be consistent with the present vapor pressure. We obtain a standard enthalpy of sublimation at 298 K of 112.70 kJ/mol and standard entropies at 298 K of 258.72 and 66.693 J · mol⁻¹ · K⁻¹ for, respectively, gaseous and solid SeO₂.     

简叙锻造模具设计及其发展(下)

《简叙锻造模具设计及其发展》(上)见《锻造与冲压》2020年第3期模架设计模架又称模座,夹持器。模架是用于定位和紧固模块并传递设备锻造力和锻件顶出运动的主要部件,它承受锻造过程中的全部载荷。     

阀门类锻件生产研究与实践(下)

《阀门类锻件生产研究与实践》(上)见《锻造与冲压》2021年第1期阀门类锻件典型材料介绍我们企业锻造生产过以下材料:⑴碳钢系列:20Mn、A105、LF2、A42AP、P355NH、P280GH;⑵合金结构钢系列:F5、F11、1Cr5Mo、12Cr1Mo V、30Cr Mo、4130、18Cr Ni Mo7-6、34Cr Ni Mo6。     

Non-isothermal decomposition kinetics and lifetime of Tb2(0-MBA)6(PHEN)2

The thermal decomposition of Tb2(O-MBA)6(PHEN)2 (O-MBA: o-methylbenzoate; PHEN: 1,10-phenanthroline) and its kinetics were studied under the non-isothermal condition by thermogravimetry-derivative thermogravimetry (TG-DTG) techniques. Kinetic parameters were obtained from analysis of TG-DTG curves by the Achar method and the Madhusudanan-Krishnan-Ninan (MKN) method. The most probable mechanism function was suggested by comparing the kinetic parameters. The kinetic equation for the first stage can be expressed as dcddt = Aexp(-E/RT) 3(1 - α)2/3 The lifetime equation at mass loss of 10% was deduced as lnr= -28.7429 + 19797.795/Tby isothermal thermogravimetric analysis.     

甲叉膦酸系阻垢缓蚀剂阻垢作用的对比研究

以动静态联合法对甲叉膦酸系阻垢缓蚀剂垢作用进行了对比研究，通过分析计算提出了阻垢作用的动力学机制制。由动态法给出的阻垢能力变规律与静态法实验结果不尽相同，文中对比了分析。     

Mg(NH2)2与MgH2放氢反应机理的理论研究

采用密度泛函理论B3LYP方法,在6-311+G(d,p)基组水平上研究了Mg(NH2)2与MgH2的放氢反应机理,优化了反应过程中反应物、中间体、过渡态和产物的几何构型。为了获得更精确的能量信息,用QCISD/6-311+G(d,p)方法计算了各驻点的单点能,并对总能量进行了零点能矫正。频率分析结果和内禀反应坐标(IRC)分析结果证实了中间体和过渡态的正确性,确认了反应过程。结果分析表明,通道第1步氢取代a反应→第2步氢取代f反应→Mg3N2的异构反应的控制步骤活化能最低,是该反应的主要通道。